8.2.1  翻车机房车道板(梁)及受煤坑车道梁的活荷载应按现行行业标准《铁路桥涵设计规范》TB 10002的“中-活载”标准荷载及与其有关的荷载系数进行计算。

8.2.2  翻车机房、受煤坑及储煤场的地下结构应计入土压力、地下水压力及浮力，并与活荷载和结构自重进行最不利组合。

8.2.3  在水平力作用下，翻车机房、受煤坑及储煤场地下结构的各层楼、底板可作为侧墙的水平支点。

8.2.4  堆取料机钢筋混凝土条形基础沿纵向宜按弹性地基梁计算，基础梁可不做疲劳验算。

    堆取料机荷载的动力系数可取1.1，其准永久值系数可取0.6。

8.2.5  落煤筒筒内储料所产生的侧压力、竖向压力及摩擦力应按现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计标准》GB 50077中有关深仓的规定计算；筒壁外堆料所产生的侧压力应按主动土压力公式计算；筒壁外侧所产生的摩擦力可按下式计算：

式中：Pf——筒壁外侧所产生的摩擦力；

      Ph——筒壁外堆料所产生的侧压力，应按现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计标准》GB 50077中的规定取用，重力密度取自然堆积密度应按本标准第4.6.2条的规定选用；

      δ——堆料对落煤筒外壁的摩擦角。

8.2.6  落煤筒的筒体结构和基础应按下列工况计算：

    1  筒内满载，外部料堆完整，结构自重，楼面及屋面活荷载，输送机栈桥的永久荷载、可变荷载、胶带拉力，筒身外露部分及相连接的输送机栈桥的风荷载或地震作用；

    2  筒内满载，除60°角的扇形面积外，料堆其他部分完整，其他与第1款相同；

    3  筒内满载，外无堆料，沿落煤筒全高作用的风荷载或地震作用，其他与第1款相同；

    4  筒内卸空，外部料堆完整，其他与第1款相同。

8.2.7  本标准第8.2.6条的四种工况中，除楼、屋面活荷载(包括落煤筒及输送机栈桥)的荷载组合值系数应取0.7外，其他可变荷载组合值系数均应取1.0。

8.2.8  落煤筒抗震计算应符合下列规定：

    1  落煤筒应进行水平地震作用和作用效应计算，地震影响系数应按现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191规定的抗震计算水准B确定。

    2  落煤筒水平地震作用和作用效应可采用底部剪力法计算，其水平地震影响系数应按现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191中的有关规定计算。

    3  计算落煤筒自振周期及地震作用时，落煤筒内储料荷载可取用满筒储料荷载标准值的80％。

    4  作用于落煤筒的堆料压力标准值可按下列公式计算：

式中：Ea——煤顶以下h处堆料压力标准值；

      h——煤顶至计算截面的高度；

      Ka——煤堆地震或非地震侧压力系数；

      η——落煤筒外壁与垂线夹角(°)，逆时针为正值，顺时针为负值；

      β——煤堆表面的倾斜角；

      φ——堆料内摩擦角，动压力计算时取φ-θ；

      δ——堆料对落煤筒外壁的摩擦角，动压力计算时取δ+θ；

      γ——堆料重力密度，动压力计算时取γ/cosθ；

      θ——地震角，当基本地震烈度为7度、8度、9度时，θ值分别取1°30′、3°、6°。

    5  落煤筒水平地震作用标准值效应应按下式确定：

式中：SEK一一水平地震作用标准值效应；

      SEK1、SEK2——分别为筒身第一、二振型的水平地震作用标准值效应；

      ξ——地震效应折减系数，取0.5。

    6  落煤筒筒身截面抗震强度验算时，地震作用效应和其他荷载效应的基本组合可按下列公式计算：

式中：S——筒身内力组合设计值(包括弯矩、剪力、轴向力的设计值)；

      γG——重力荷载分项系数，按本标准第4.1.10条采用；

      γEh——水平地震作用分项系数，取1.3；

      γS——堆料动压力分项系数取1.3；

      γRE——承载力抗震调整系数，取0.85；

      CG、CEh、CS——分别为重力荷载、水平地震作用及堆料动压力的作用效应系数；

      GE——重力荷载代表值，除储料按本条第3款计算外，其他可变荷载的组合值系数按现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191中有关规定采用；

      EhK——水平地震作用标准值，按现行国家标准《构筑物抗震设计规范》GB 50191中有关规定计算；

      FSK——堆料动压力标准值，按本条第4款计算；

      ψS——堆料动压力组合系数，取1.0；

      R——落煤筒筒身截面承载力设计值。

8.2.9  落煤筒基础底面在荷载基本组合作用下，基底不应出现零应力区；在地震组合作用下，可出现零应力区，但零应力区的面积不应大于底面全面积的1/4。

8.2.10  落煤筒筒壁最大裂缝宽度不应大于0.2mm。

8.2.11  落煤筒整体的倾覆验算应按本标准第4.1.10条进行计算，对抗倾覆有利的永久荷载的分项系数应取0.85。

8.2.12  受堆料荷载影响的构筑物、地道及挡墙应计入料堆附加荷载的影响。外围护结构利用中心筒支承时，应计算其对中心筒的影响。

8.2.13  料堆中支架构件所承受的堆料压力，应按梯形楔体计算，并应考虑堆料压力来自任何可能的方向。

8.2.14  储煤场的围护结构应计算场内堆煤对结构的不利影响。当采用网架、网壳等空间结构体系时，应采取消除、限制堆煤引起的地基不均匀沉降的措施。

8.2.15  煤仓的荷载分类及荷载效应组合应符合现行国家标准《钢筋混凝土筒仓设计标准》GB 50077的有关规定。

8.2.16  筒仓结构按承载能力极限状态设计时，所有结构构件均应进行承载力计算。对薄壁构件的水平、竖向及其安全控制部位的承载力使用软件计算时，应按筒仓结构的受力特性进行复核分析，确认其合理性、可靠性后方可作为工程设计的依据。

8.2.17  煤仓结构按正常使用极限状态设计时，仓壁、仓底的最大裂缝宽度允许值应符合下列规定：

    1  对于干旱少雨、年降水量少于蒸发量、相对湿度小于10％的地区，且贮料的含水量小于10％时，筒仓最大裂缝宽度wmax的允许值应为0.3mm；

    2  其他条件时，筒仓最大裂缝宽度wmax的允许值应为0.2mm；

    3  对于受人为或自然侵蚀性物质严重影响的筒仓，应按不出现裂缝的构件计算。

8.2.18  抗震设防地区的煤仓应进行抗震验算。当圆形煤仓仓壁与仓底整体连接时，仓壁、仓底可不进行抗震验算。仓下支承结构为柱支承时，可按单质点结构体系简化计算，筒壁支承的煤仓仓上建筑地震作用增大系数宜取4.0。