？ ，。4.6  锚固区】。 4！.6.1、》4.：6.2  在—预，应，力混凝土路》面中预压力是通【过锚具经垫板传递】给混凝？土的：由于：预压：力很大而锚具—下的垫？板与混凝土的接触】面积往？往较小锚具下—的混凝土《将承受较大的局【部压力在局部—压力作用《下路面面板端部【因局部受压承载【。能，。力，不足而导致破坏 ！     锚！具下混凝土截—面的压？力非常集中逐渐远】离锚具的地方其【。截面应力将逐步扩】。散最后被均匀地传】递到整个截面上在】传，递，区内垂直于无粘结预！应力钢绞线》的，。方，向会：产，生较大的《拉应力这与》锚具的大小和相对于！混凝土截面》的位置有关该—。应力可？能导致混凝》土发生劈裂而破【坏 《   》  应用有限元法对！预，应力混凝《土路面锚固区的【应力进行分析结果如！图11(a)、【(b)和图12(a！)、(b《)所示 《 》    《    (1)锚】端截面受力》分析如下 】 ：     》       【如图11(a)所】示在无粘结预—应力钢绞线作—用位置[图上坐标】为(1.20.08！)]σx数值很大】即混凝土所受—压力很？大随着离该位置距离！。的增大σx逐—渐减小最后变为【拉应力？但由图可见》此，拉应力很小》不足：以使混凝土产生开】。裂在实际工程中【由，于布置的无粘—结预应？力，钢绞线数目远不【止两个所以不会产】生很大的拉应—。力σx只需考虑【锚下混凝《土的局部承压—强度是？否满足即《可 —      —。       如】图11(b)所【。示沿：无粘结预应力钢【绞线作？用位置所在高度上（！即图上横坐标—为1：.2的各点）—。。σy最？大分布？基本相？同而且均为压应力其！值小：于无粘结预应力钢】绞线位置处》的σ：x随着？离x＝1.》。。2位：置的距离增大—σy也逐渐减—小可能会产》生拉应力《一般认？为σ：y引起的张拉力【可能会引起锚端混】。凝土的纵向开裂【因此在下面》的讨论中主要研【究该应力 【 ！        】(2)沿板长横【向应力分析如—下   ！。       【   图12—(a)、(b—)为无粘《结，预应力钢绞线—作，用位置截面的—应，力等值线《图如图12(a【)所：示在距离锚具—。较近处σy为压应力！。随着离板端距离【的增大？板端：的最大压力逐渐减小！在一定？距离时？变，为拉：应力而且拉应—力值较大 】 ：    《        】如图12(b)【所示在远《离锚端的板中—附近的σy分—。布很有？规律符合平截—。面假：定板底产《生拉应力但该力【较，大在设计时应—加以注意 》 《 ？ 《    通过以上】分析易知由于纵【向压应力由集中作】用转移为线性分布将！。在锚具？端部附？近产生较大的横向拉！应力可能引起—路面面？板的纵向《开裂因此《在设计时面板端【部可：加大截面《尺寸、加大锚—具端部承压钢板【尺寸并？应在板端附近（大约！。10m以内）—配置两层双向—钢筋网对于整—块板：。应配置横向》构造钢筋并应放在板！厚1/2稍》下处以承受横向【拉应力 【     张【拉端的加强钢—筋网应延伸至后浇】带，若采用单向张拉非张！拉端的加《强钢筋网也应—延伸至后浇带 】