4.3【  地震作用 】 4.3！.2  结构的【前三个振型中—当某一振型》的扭转方向》因子：在0.35》。-0：。.65之间表明【结构的质量与刚度】分布明显不对称【、不均匀应计算双向！地震作用当存在地震！反应最大《的最不利方》向时：还，应补充最不利—方向：的计算大跨度结构】指楼盖、连体跨度】≥24m、》转换：结构跨度≥》16m；《长悬臂结构指悬【挑跨度≥《6m 《 ？ 4.3.3  】。偶然偏？心，。应与楼面的平面【的形状及质量的分】布有关对单位面积】上，质量均匀分布、同】样长度的楼层平面】哑铃：。形平面？矩形平？面，圆形平面的偶然【偏心应是哑》铃形：平面最大矩形平面次！之圆形平面》最，。小对单位面》。积上质量非均匀分布！、，形状：。相同的楼层平面【质量向边缘集中的】平面与质量向—质心集中的平面【其偶然偏心应—是前者最大后者最小！质量回转半径正好】符合上述《规律故以质量回【转半径为基础计算】偶然偏心比较—合理 — 《     第！i层平行于地震作】用方向质《心轴的质量回—转半径的定义如【下，（图1） ！ 《     【对，分，布质量； 》    】 对集中质量—    ！ 根据式（4.【。3，.3）计算得—到的几个典型—平面在y向地震【作用下？x向的偶然偏心结果！见表：1 《 ？ 《 《 【 4.3.4 ！ 由于计算机—技术的发展》考虑：。扭，转及：。振型相关《性，的影响已非常方便结！构的：地震作用效应—。采用CQC法组【合比SR《S，S法更为合理计算】双向：地震应采用CQC法！组合仅计算单—向地震且结构振【动频率分布稀疏【。。时可采用SR—SS法组合 —    】 ，随着：现代工程《科学的发展随机【振动方法日》益引起国内外工【程界的高度重视并】得以推广《应用199》5年：颁布的欧洲桥梁【抗震设计规》范以及2008【年颁布的我国—公路桥梁抗震—设计细则已把随机振！动方法列为可—供设计？选，用的三？种方：法之一时域显式【随机：模拟法是一》种，基于随机振》。动，理论的地震作用效应！计算方法可》以通：过快速？随机模拟获》得结构？地震作用效应的各种！统计：特征 【  ：   本条第3【款对于需要采用弹性！时程：分析：方法或时域显式随】机模拟法进行补充计！。算的高层建筑做【了，具体规定这些高层建！筑，结构高度较高或【刚度、？承载力和质量—沿竖向分布》不规：则或属于特》别重要的《甲类建筑所谓“补充！”主要指对计算的】基底剪力、》楼层剪力和层间位移！进行比较当时—程分析结果或—时域显式随》。。机模拟？。法分析结《果大于振型分解【反应谱？法分：析结果？时相关部位的—构件：。。内力和配筋宜作相】应的调？整 《 ？4.3？.，5  时程分析时输！入，地，震加速度的》最大值考虑了场地】影响：的修正地震波的【持续时间《指有：效持续时间从到达】时程曲线振幅—最大值的10％【起算：到衰减至振》幅最大值的10【％为止 】 4.3.8  】水平地震影响—系数最大值am【ax考虑了场地【类，别的影响 【 4《.3.9、4.3.！。10：  ：该地震影响》系数曲线是》华南理工大》学建筑设《计研：究院根据64—95条实际》记录的地震波对【长周期？结构进行统计分析】并结合工程》经验进行《拟合的综合结果【并经华南理工—大学土？木，系490《81条实际记—录的地震波的校核主！。要是基于以》下几：。个影响因素》的研究构建本地【震影响系数曲—线 》     1  ！研，究表明加速度—反，应谱平台段》与场地类别相—。关，动力放大系数最大值！βmax可取2【.5Ⅰ？、Ⅱ、和《Ⅲ，、Ⅳ类场地的场【地影响系数可分别】取为0？.8、0.9和1.！0适当？延，长大震级地震影响所！及，的Ⅲ、Ⅳ场地的特】征周期；与我—。国地震？。动参：数区划图中定义【的方法？确定的特《征周期Tg比较在Ⅰ！、Ⅱ类和Ⅲ类—场地吻合较》。好本规程动》力放大系数》最大值βma—x取2.25以【Ⅱ场地为基准Ⅰ、Ⅱ！、和Ⅲ、Ⅳ类场地】的场地影响系数【分别取为《0.9？、1.？。0和：1.1 】  ：   2  —研究表明震中距、】震，级，和场地类别》是影响长周期—地震动反《应，谱形态及《拐点周期的主—要因素特征周期T】g和TD《随着震中《距和：震级增大而增大场】地类别对《Tg有显著影响【考虑震中距、震【级和场地类别的综合！。影，响第三？组（远震）的特【值周：期Tg？需要加？大 ：  —   3《  考？虑震中距、震级和场！地，类别：的综合影响曲线下降！。段拐点T《D建议？取值3.5s较为】。合适 】    4》  研究《。。表明设计反应谱在】第一和第二》下降段采《用形式简《单的1/T》和1/T2的规律衰！减是合理可》行的：无需：通过修正衰减指【数，获得基？于，拟加速度的大阻尼比！抗震设计谱 】 ：    《 5  地震动长】周期分量对结—构，阻尼修正系数—有很大的影响阻【尼，修正系数《宜通：过拟加速《度，反应谱或位移反应谱！来确定为便于工【。程应用给《出了拟合、简化【后的：计算公式（4—.3.？9-2） 】     本设计！谱长周期段谱值【。比建筑抗《震设计规范GB【 50011—设计谱值小而与欧】洲、美国规》范比较差异不大在】速度敏感段该设【计谱：的谱值较《大主要原因是增大这！也表明长周期结【构高振？型的反应更为明【显 【    与建筑抗震！设计规？。范GB？ 50011的设计！谱相：比，本设计谱有如下特】点 —     》1 ： 采：用拟加？。速度谱标《定抗震设计》谱解决了不同阻尼比！设计谱？曲线在长期段交【叉的问题；美国【、，欧洲规？范亦采用拟加速度谱！    ！ 2  引入—场地效应系数—Si考虑了》场，地类别的影响—（场地类别不同动力！放大程度不同）反映！了不同场地地—震反应的差别 【     ！3  ？增大了？设计地？震分组中第》二组和第三组的场地！特征周期T》g值Tg结合Si可！充分考虑远场—长，周，期地震动的》影响： 《     —4  根据大量数】字化地震动记录的统！。计分析结《果位移敏感段—。起点特征周》期均取统计》平均值？。为TD＝3.—5s取？TD＝5Tg不【符合统计规律 ！ ，     —5  第一》下降段和第二—下降段分别》了采用？-1和-2衰减【指，数，能够通？过拟谱？关系：得到符合统计衰【减规律的速》度谱：、位移谱对应的功】率谱物理《意义合？理，、明确； 】  ？   6  阻【尼调整系数与设计】谱衰减指《数无关同时考虑了在！长周期结构的—阻尼力在《结构体系内力中比】例增大的影响采用分！段的：阻尼调整系数 】   —  7  部分【中、短周期结构的设！计地震力《增大提高《了此部分结》构的抗震安全性 ！    【。 8  虽然在长周！期段的本设计—谱值比规范谱值【小很多但只要计【算，考虑的振《型质量？。参与：系数不小于》90％通过S—RSS？、，CQC法分析由本】设计谱计算得—到的结构《地震剪力常比由【现，行建筑抗震设—计规范GB 500！11设计谱计算得到！的还略大其主要原因！是，高层长周期结构的高！阶振型分《布于中短周期段【本设计谱《考虑了场地类别【的，影响（场地影响【系数：系数不同《）、增大了T—g，值较充分地考虑了长！周期结构高阶—。振，型的贡？献 》  ？   9《  设计谱》值对应的《加速度谱与》位移谱均符》合统计的《衰减规律符合结构】地震变？。形反应的实际—情况计算《的位移？反应显著小于按国】。。标建筑抗震》设计规范GB 【50：011设《计谱计算的结果因此！较容易满足》结构抗侧刚度要求】或层间位移》角限：值，减少减震控制—。所需的阻尼器节约结！构抗震减震投资节省！工程造？价 —     在应【。用过程中应》尽可能多地》采用源？于中国大陆的长【周期地？震动记录（特别是场！地的：记录）进行》结构的地《。。震反应计算对本设】计，谱进行验证分析期】。望在积累更多的数】据，和经：验的基础上对本设计！谱做进一步的改进和！完善 —     参考】文献 》     [1！]，方小丹、《魏琏、周靖.长周】期结构地《震反应的特点与反应！谱究[？J].建筑结—。构学报201—43：5（：3）16-》23 —     [【2]周靖《、方：小，丹、江？。毅.远场长周期【地震动反《应谱拐点《特征周期研究[J]！.建筑结构学报2】。0，1536（6）1】-，12 —     [3】]周靖？、方小丹、毛威【。.长周期《抗震设计反应—谱衰减指数与阻尼修！。正系数研究[J【].建筑结构—。学报20《1738（1）62！-，75  ！   [4》]周靖、方》小丹：、梁志？豪.基于振动台测】试及数值模拟的【长周期设计谱评【估[：J].建筑结构【学报20183【9（1）8》8-98 — 《。4.3.《12  计算结构】地震作用力》的抗震设计》谱在长周《期段下降较快反应】谱法是中、美、欧】、日等主流》国家计算《结构：地，震反应最主》要，的方法长《期以来由于模拟【。式强震？仪自身的《缺点：。也由：于大震级《地震发生的几率较】小记录到《的长周？期地震动时程不多对！。反，应谱长周期段的可靠！性没有？把握；此外虽然数】字式强震仪最近以来！得到较广泛》。应用：但由于采用拟加速】度谱标定抗》震设计谱时因拟加】速度谱忽略》了结：。。。。构固：有阻：尼力增大滞》回恢复？力的影响《在长周期段较为【明显为？。安全起见《规定结？构需承担必要的【最小地震剪力 ！ 4.3.13！。  ：当弹性计算》的底部剪力不满足】最小地震剪力要【求时则全部》楼，层的地？震，剪力均应放大放大系！数，等，于规定的最小地震剪！力/弹性《计算的基底》剪力放大后的底部总！。剪力宜取按底部剪力！法算：得的总剪《力的85％和本规】程，。第4.3《.12条规定的【最小地震剪力—的较：大值结构地震作用效！应均相应放大 】 4》.，3.1？5  ？本条源自国标建筑】抗震设计规》范GB 50—。011-《201？0第5.2》.7条常规的结构】计算假定基底—固，定与实？际情况有《差，别尤其是软》土地：基的Ⅲ、Ⅳ类场地】偏，大估计？了结构？刚度使计《算地震水平》力，偏大Ⅲ、Ⅳ类场地】的结：构，。。一般：情况：下采用桩基》或整体刚度较—大的筏基考虑软土】地基上结构与地【基的相互作用可以】。采用附加周期△T对！楼层剪力进行折减】低烈度区地震力较小！不考虑此有利—影响 — 4.3.1【6  通常》7，。度（0.15g【。）及8、9》度，。设，防区的大跨楼盖【、，连体（≥24m【）、大跨度转换结】构（≥16m）、】长悬挑梁（≥6【）结构需用振—型分解反《应谱法、动力时程】分析方？法或：时域：显式随机模拟—法，计算竖向地》震作用 《 4—.3.？20  《考虑地？基与基础共同作用软！土，地基上结构的实【际基本周期比假【定基础固定的计【算结果长所有建筑的！周期折减系数可取1！.0设防烈度7【度及以上的》。建筑在设《防烈度地震作用下结！构刚：度，已有不同程度的退】化周期折《。减系数可取1.0 ！ ，