4.—。3  地震作用【。 】4.3.2  结构！的前三？个振型中当某一振型！。的扭转方向因子在0！.，35-0《.，65之间表》。明结构的质量与刚度！。分布明显不对称【、不均匀应计算双向！地震作用当存在地震！反应最？大的：最，不利方向《时还应补《充，最不利方向的计算大！跨度结构《。指楼盖、连》体跨度≥《24m、转换结【构跨度≥16m；长！悬，臂结构指《悬挑跨度≥》6m 】4.3.3 —。 偶然偏心应与楼面！。的平面的形状—及质量的分》布有关对单位面积上！质，。量均匀分布、同样】长度的楼《层平：面，哑铃形平面矩形平面！圆形平面的偶然偏心！应是哑铃形平—面最大矩形》平面次之圆形平面最！小对单？位面积上质量非均匀！分布：、形状相同》的楼层平面质量【。向边缘集中的平面与！质量向质心集中的平！面其偶然《偏心应是《前者最大《后者最小《质量回转半径正好符！。合上述规律》故，以质量？回转半径为基—础计算偶然偏心比较！合理 】  【   第i层平【行于：地震作？用方向质《心轴：的质量回转》半径：的定义如下（图1】） 》 》 ，  ？ ，。  对分布》质量； 》 ， ？    对集中质量！ ，  —。   根《据式（4.3.【3）计算得》到的几个典型平面在！y向地？震作用下x向—。的偶然偏心》结果：见表1 【 — ： — —4.3.4  由于！计，算机技术《的发展考虑》扭转及振型相—关，性的影响已非常方】便结构的地震作用效！应采：用，CQC法组合比S】。RSS法更为合理计！算双向地震》应采：用CQ？C法组合仅计算单向！地震且结构振动【。频率分布稀疏时【可采用SRSS【法组合 —     随】着现代？工，程科学的发》展随机振动方法日】。益引：起国内外《工程界的高度—重视并得以推广应】用199《5年颁布的欧洲桥梁！抗震设计规范—以及2008年颁布！的我国公路桥梁抗震！设计细？则已把随《机振动方法》列，为可供设计》选用的三《种方法之《。一时：域显式随机模拟【法是一种《基于：随机振动理论的地震！作用效应计算方【法可以通过快速随机！模拟：获得结构地震作用】效应的各种统计特】征 ？ ：。  ？ ，  ：本条第3款对于需】要采用弹性时程【分析方法或时域显】式随机模《拟法进行补充计算的！高层建筑做》。了具体规定这些高层！建筑：结构高度《较高或刚度》、承：载力和质《量沿竖向分》布不：规，则或属？于特：别重要的甲类建筑】所谓“补充”主【要指对？计算的基底剪力【、楼层？剪力和层间位—移进行比较当时【程分析结果或—时域显式随》。机模：拟法分析结果大【于振型分解反应谱】。法分析？结果时？相关：部位的构件内力和】配筋宜作相》。应，的调整 【 4.3.5【  时程分》。析时输入《地，震加速度的最—大值考虑了场地影】响的修？正地震波的持—续，时间指有效持续时间！从到达时程曲线【振幅最大《值的1？0％起算到衰减至】振，幅最大？值，的10％为止— ：。 4.3.8！  水平地震—影响系数最》大值ama》x考虑了场》地类别的影响 ！。 ： 4.3《.9、4.》3.：1，0，。  该地震影响系】数曲线是华南理【工大学建筑设计研】究院根据6》4，95条实际记录的】地震：波对长？周，期结构进行统计【分，析并结合工》程经验进行拟合的综！合结果并《经，华南理工《大学土木《系490《81条实际记录的】地震波的校核—主要是基于以下【几个影响因素的研】究构建本《地震影响系数曲线】 》     1—  研究表明加【。速度：反应谱平台》段与场地类别—相关动力放》大系数？最大值？βmax可取2.5！Ⅰ、Ⅱ？、和Ⅲ、《Ⅳ类场地的场—地影响系数》可分别取《为0.8、0.9】和1.0适当—延长大震级》地震影响所及的Ⅲ】、Ⅳ场地《。。的特征周期；—。与我国地震动参数区！划，图中定义的方法确】定的：特征周期《Tg比？。较在：。Ⅰ、Ⅱ类和Ⅲ类场地！吻合较好《。本，规，程动力放大》。系数最大值β—ma：x取2.25—以Ⅱ场地《为基准Ⅰ、Ⅱ、和】Ⅲ、Ⅳ类场地的场地！影响系数分别取为】0.9、1.0和1！.1 ？    】。 2 ？ 研究表明震—中距、震《级和场地类》别是影响长周—期，地震动反应谱形态及！拐点：周期的？主要因素特征周期】Tg：和TD随着震中距】和震级增大而增大场！地类别对Tg有显著！。影响考虑《震中距、震级—。和场地类《别的综合影响—第三组（远》震）的特值周期Tg！需要加大 【     【3  考虑震中距】、震级和《场，地类：。别的综？合影响曲线下降段】拐点TD建议取值3！.5s较为》合适： —    4 — 研究表明》设计反应《谱在第一和第二下】降段采用形式简单】的1：/T和1/T2的】规，律衰：减是合？理可行？的无需通过修—正衰减指数》获得基于拟加速【度的大阻《尼，比抗震设计谱 】     5！  ：地震动长周》期分量对《结构阻尼修正系数有！很大的影响阻—尼修正系数宜通【过，。拟加速度反应—谱，。或位移反应谱来确定！为便于？工程：应用给出了拟合【、简化？后的计算《公式（4.3.9】-2：）， 》    《 本设计谱长—周期段谱值比建【筑抗震设计》规范GB《 500《11设计谱值小【而与欧洲、美—国规范比较》差异不大在》速度：。。敏感段？该设计谱的谱—值较：大主要原因是增【大这也表明长周期结！构高振型的反应【更为明显 —     】与建筑抗震》设计规范GB— ，50：011的设计谱相比！。本设计谱有如下特点！ ， ？     —1  采用拟加速度！谱标定抗震设计【谱解决？了不同阻尼比设计】谱曲线在长期段交】叉的问题；美—国、欧？洲，规范：亦采用拟《加速度谱《 ，  —   2  引入】场地效应系数Si考！虑了场？地类别的影响（场地！。。类别不同动力放【大程度不同）反映】了不同场地》地震反应《的差别 —     3】  增大了设计地震！分组中第二》组和：第三组的场》地特征周《期Tg值Tg结【合Si可《充分：考虑远场长周期地震！动的影？响 ：  —   4 》 根据大量数字化】地震动记录》的统计？分析结果位移敏【感段起点《特征：周期均取《统计平？。均值为？TD：＝3.5s》取，TD＝5Tg不符合！统，计规律 》    【 5 ？ 第：一下降段和第—二下降段分别了采用！-1和-2衰减指】。。数能够通过拟—谱关系得到符合统】计衰减规律的速【度谱、位移谱对应的！功率谱物理意义合理！、明确； 【  《   6  阻【尼调整系数与设【计谱衰？减指：数无关同《时考虑？了，。在长：周期：结构的阻《尼力在结构体系内力！中比：。例增大的影响采用分！段的：阻尼调整系数 】 ？     7— ， 部分中、短周期结！构的设计地震力增大！提高了此部分结构的！抗震安全性》    ！ 8  虽》然在：长，周期段的本设—计谱值比规》范谱值小《很多但只《要计：算考虑的振型质量】参与系数不》小于90％通过S】RSS、CQC法】分析由本设计谱【计算得到的结—构地：震剪力常比由—现行建？筑抗震设计规范GB！ 500《11设计《谱计算得到的还略大！其主要原因是高层】。长周期结构的高【阶振型分布》于中短周期段本设】计谱考虑了场—地类：别的影响（》场地影响系》数系数不同）、【增大了Tg值较【充分地考虑了长【周期结？构高阶振型的贡献 ！。     ！9  ？设计谱值对应的【加速度谱与位移【。谱均符合统计—的衰减？规律符合《。结构地震《。变形反应的实际【情况计算《的位移反应》显著小于按国—。标建筑抗震》设，计规范GB 500！11设计谱计—算的：结果因此《。较容易满足结—构抗侧刚度要求或】层，间位移角限值—减少减？震控制所需的阻尼】器，。节约结构《抗震减震投资—节，省工程造价 —     ！在应：用过程中应尽—可能多地《采用：源于中国《大陆的长周期—地震动记录（—特，别是场地的记录）】进行结构的地震反应！计算对本设计谱进】。行验证分析期望在积！累更多的数据—和经：验的基础上对—本设计？谱做进？一步的改进和完善】 》  ： ，  参考文献 ！     [】。。1]方小丹》、魏琏、周靖.长周！期结构？地震反应的特—。点与：反应谱究[J].】建筑结构学报—201435（【3）16-23 】  —   [2]周【靖、：方小丹、江毅—.远场长周期地【震动反应谱拐点特征！周期研究[J]【.建筑结构学报2】01：536（6）—1-1？2，   】  [？3，]周靖？、方：小，丹、毛威.长周【。期抗震设计反应【谱衰减指数》与阻：尼修正系《。数研究[J].【建筑结构学报2【01：738（1）62】-75 — ：   ？  [4]周靖、方！小丹、梁《志豪.基于振动台测！试及数值模》拟，的长：周期设计谱评估【[J]？.建筑？。结构学报2》018？39（1）8—8-98《。 4.3！.12 《 计算结构地震【。作用力的抗震设【计谱在长周期段下降！较快反应谱法是【。中，、美、欧、》日等主流国家计【算结构地震反—。应，最主要的方》法长期以来由于模拟！式强震仪自身—的缺点？。也由：于大震级《地震发生《的几率较小》记录：到的长周期地震动时！程不多对《反应谱？长周期段的可—靠性没有把握；【此外虽然数字式强震！仪最近以来得到较】广泛应用但由于【采用拟加速》度谱标定抗震—设计谱时因拟加【速度谱忽略了结【构，固有阻尼力》增大滞回恢》复力的？影响：在长周？期段较为明显为安】。全起见？规定结构需承—担必要的最小—地，震剪力 】。 4.3.13  ！当弹性计算的底部剪！力不满足最小—地，震剪力要求》时则全部楼》层的地震剪力均应放！大放大系《。数等于？规定的最小》。地震：剪，力/弹性计算的【。。基底剪力《放大后？的底部总剪力宜【取按底部剪力法算】得，的总剪力的85％】和本规程第4—。.，3.12条》规定的最小》地震剪力的较大值结！构地震？作用效应均相应【放大： 4.】3.15  本【。条源自国标建筑抗】震，设计规范《G，B ：50011-20】10第5.2—.7条常规》的结：构计算假定基底固】定，。与实际情况有—差别尤？其是：软土地基的Ⅲ—、Ⅳ：类场地偏大估计了】结，构刚：度使计算地震水平】力，偏大Ⅲ、Ⅳ类场地的！。结构一般《情况下采用桩基或整！体刚度？较大的筏基》考虑软土地基上【结构与地基》的相互？作，用可以采用》。附加周期△T对楼】层剪力进行折减低烈！度区地震力》较小不？考，虑此有利影响 】 ， 4.3—.16  通—常7度（0.15】g）及8、9度设】。防区的大跨楼盖、连！体（：≥24m）、—大跨度转换结—构（≥16》m）、？长悬挑梁（≥6【）结构需用》振型：分解反应谱法、【动，力时程？分析方法或时—域显：式随机模拟》。法计算竖向地震【作用 — 4.3》。.20  》考虑地基与》基础共同《作用：。软土地基上结构的实！际基本周期比假【定基：。础，固定的计《。算结：果长所？。。有建筑的周期折减系！数，。可取1.0设防烈度！7度及以《。上的建筑在设防烈】度，地震作用下结构【刚度：已有不同程度—的退化周期折减系】数可取？。1.0 》