4.—3  地震》作用 》 ？ 4.《3.2  》结构的前三个—振型中当某一振【型的扭转方向因子在！0.35-0.6】5之间表明结构的】质量与刚度》分布明显不对称【、，不均匀？应计算双向地震作用！当存在？地震反应《最，大的最？不，利方向？时还应？补充最不利方向【的计算大跨度结构】。指楼盖、《连体：跨度≥？24m、转换结【构跨度≥1》6m；长悬臂结【。构，指悬挑跨度≥—6，m 【4.3.3》  偶？然偏心应与楼面的平！。。面，。的形状及质量—的分布有关对单【位面：积上质量均匀分【布、同？样，长度的？楼层平面哑铃形【。平面矩形平》面，圆形：平面：的偶然偏心应是哑】铃形平面《最大矩？。形平面？次之圆？形平：面最小？。对单位面积》上质量非均匀—分布、形状》相，同的：楼层平面质量向边】。缘集：中的平？。面，与质：。。量向质心集中的【平面其偶然偏心【应是前者最大后者】最小：质量回？转半径正好符合上】述规律故以质—量回转半《径为基础计算偶然偏！心比较？合理 ！    】。 第i层平行于地震！作用方向质心轴的】质量回转半径—的定义如下（—图1） ！  【   对分》布质：量； — ：  ：  对集中质量 ！  》   根据式—（4.3.3）计】算得：。。到的几个典型平面在！y向地震作用下x】向的偶？然偏心结果见—表1 ？ 》 ， ！ 》 ？。4.3.4 — ，由，于计算机《技术的发展考虑扭】。转及振？型相关性的影—响已非？常方：便结构的地》震作用效《应采用CQC法【组，合比SR《SS法更为》合理：计算双向地震应【采，用CQC法组合仅】计算：单向地震且结构振】动频率？。。分布稀疏时可—采用S？RSS法组》。合 》。 ， ，  ：。。。  随着现》代工程科学的发【展随机振动》方法日益引》起国内外工》程界的高度重—视并得以推广应用】199？5年颁？布的欧洲桥梁—抗震设计《规范以及2008】年颁布的我国公路桥！梁抗震设计细则已】把，随机振？动方法列为》可供设计选用的三】种方法之一时域显】式随机模拟法是一】种，基于随？机，振动理论的地震【作用效应计算方法】可以通过快》速随机模拟获得结】构地：震作用？效应：的各种统计》特，征 《  《   本条第3【。款对于需要》采用弹？性时程分析方—法，或时域显式》随机模拟法进—行补充计算的—。高层建筑做了具体】规定这些高层—建，筑结构高度较高【或刚度、承载力和】质量沿竖向分布不】规则或属于特—别重要的《甲类：建，筑所谓“补充”主要！指，对计算的基》底剪力、楼层剪力】和层间位移进行【。比较当时程分析结】果或时域显》式随机模拟法分析结！果，。大于振？型分解反《应谱法分《。。析结果时相关部【位的：构，件内力和配筋—宜作相？应的调整《 4【。.3.5  时程】分，析时输入《地，震加速？度的最大值》考虑了场地影—。响的修正地震波的持！续时：间指有效持》续时间从到达—时程曲线《振幅最大值的—10％起算》到衰减至振幅—最大：值的10％为止 ！ 4.3【.8  《水平地震影响系数最！大值ama》x，考虑了场地类—别的影响 — 4.3.】。9、4？.3：.10  》该地震影响系数【曲线是华《南理工？大学建筑设》。计研究院根》据6495》条实际记录的地【震波：对长周期《结构进行统》。计分析并《结，合工程经验进行拟合！的综合结《果并经华南》理，工大学土木系—49081》条实际？记录的地《震波的校核主要【是基于？。以下：几个影响因素的研究！构建本地震影响系】数曲线 《 》    《1 ： 研究表明加速度】反应谱？平台段与《。场地：类别相关动力放大系！数最大值βm—。。ax可取2》.5Ⅰ、Ⅱ、和【Ⅲ、：Ⅳ类场地的场地影响！系数可分别取为0.！。。8、0.9和—1.：0适：当延长大震级地震影！响所及的Ⅲ、Ⅳ【场地的特征周期【；，与我国？地震动参数区划【。图中定义《的方法确定的特【征周期Tg》比较在Ⅰ、Ⅱ类【和Ⅲ类？场地吻合较好—本规程动力放大系数！最大值？β，m，ax取2.25【以Ⅱ场地为基准Ⅰ】、，Ⅱ、和Ⅲ、Ⅳ—类场地的场》地影响系数》分别取为《0.9、1.0和】1.1 【   《  2？ ， 研：究表明震中距、震级！和，场地：类别是？影响长周期》地震动反应》。谱，形，态及拐？点周：期的主要因》素特征周期Tg和】TD随着《震中距？和震：。级增大？而增大场地类—别对Tg有显著【影响考虑震中距、震！级和场？地类别的综合影【。响第三组（远—震）的特《值，周期：Tg需？要加大 — ？    3 — 考虑？震中距、震》级和场地类》别的综合影响—曲，线下降？段拐点？TD建议取值3【。.5s较为合适 ！  》   4 》 研究表明设计反应！。谱在第一和第二【。下，降段采用形式—简单的1/T—。和1/T2的规【律衰减？是合：理可行的无需—通过修？正，衰减指数获得—基，于拟加？速度的大阻尼比抗】震设计谱 】   《  5  地震动长！周期分量对》结，构阻：尼修正系数有很大的！影响阻尼修正—系，数宜通过拟加—速度反应谱或位移反！应谱来确定为便于】工程应用给出—。了拟合、简化后【的，计，算公式（4》.3.9-2）【。。  【   本设计谱长周！期段：谱值比建筑抗震设】。计规：范GB 50011！设计：谱值小而与欧洲、美！国规范比较差—异不：大在速度《敏感：段，。该设计谱的》谱值较？大主要原因是增大】这也表明《长，周期结构《高振型的反》应更为明显 ！。     与建筑！抗震设计规范—GB： 50011的设计！谱，相比本设计谱有如下！特，点 《 ？    1  采】。用拟加速度》谱标定抗震设计【谱解决了不同—阻，尼比设计谱曲线在长！。期段交叉《的，。问题；美国、欧【洲规范亦《采用拟加《速度谱 】     2—  引入场地—效应系数Si考【虑了场地类别—的影：响（场地类别不同】动力放大程》度，不同）反映了不同场！地，地震反应的差别 ！ ？。     3  增！大，了设计地震分组中第！二组和第三》组的场地特征周【。期Tg值《。Tg结合S》i可充分考虑远场】长周期地震动—的影响 【   《 ，。 4 ？ 根据大量数字化地！震动记？录的统计分》析，结果位？移敏：感段起点特》征，周期均取统》计，平均值为T》D＝：3.5s取TD＝】5Tg不符合—统计规律 —    【 5  第一下降】段和第二下降段分别！。了采用？-，1和-2衰》减指数能够通过拟谱！关系得？。到符合统计衰减规】律，的速度谱、位移【。谱对应的功率谱物理！意义合理、明确；】 —    6》  阻尼调整系【数与设计谱衰减指数！无关同时考虑了在】长周期结《构，的阻尼力在结—构体系内力中—比例增大的》影响采用分段的【。阻尼调整系数— 》 ， ，   7  部分】中、：短周期结构的设计地！震力增大提高了此】部分结构《的，抗震安全性 【 ：   《  8？ ， ，虽然在长周》期，段的本设计谱值【。比规范谱值》小很多？但只要计算考虑的】振型质量参与—。系数不小于9—0％通过SRSS】、C：QC法分析由—本设：计谱计？算得到的结构地【震剪力？常比由现行》建筑抗？震设计规范GB 】50011设计谱】计算得到的还略【大其：主要原因是》高，。层长周？期结构的高》阶振型分布于中短】周期段本设》计谱考虑《了场地类《别的影？。响，（场地影响》系数系数不同）、】增大了Tg值较【充分地考《虑了：长周期结构高阶【振型的贡《。献 ： ？     9【  ：设，计谱值对应的加【速度谱与位移谱均符！合统计的衰减规律符！合结构地震变形反应！的实际情况计算的位！移反：应显：著小于按国标建筑】抗震设计规范GB ！5，0011设计谱计算！的结果因此》。较容：易满足结构抗侧刚】度要求或层》间，位移角？限值减少减震控制所！需的阻尼器节—约，结构抗震减震投资】节省工程造价 ！    —。。 ，在应用？过程中应尽可—能多地采用源于中国！大，陆的长周《期地震动记录（特】别，是场地的记录）【进行结构的地震反】应计算对本设—计谱进行验》证分析期《。望在积累更多的【数据和？经验的基础上—对本设计谱做—进一步的改进和【完善 】  ：  参考《文献 》  《。。   [1]方【小丹、魏琏》。、周靖.长周期结构！。地震：反应的特点与反应】谱究[J].建筑结！构，学报201435（！3，）16-23 ！。   》  [2]周靖【、方小丹、江毅.远！场长周期《。地震动反应谱拐点特！征周期研究[—J].建筑结构学】报201536（6！）1-12 ！     [3】]，周靖、？方小丹、毛威.长周！期，抗震设计反应谱衰】减指数与阻尼—修正系数研究[【J，].建筑结构学报2！0，1738（1—）6：。2-75 【     【[4]？周靖、方小丹—、梁志豪.》基于振动台测试及】数值模拟的长周期】设，计谱评估[J]【.建筑结构》学，报，201？839（1）88-！98 》 4.》3.12《 ， 计算结构地震【作用力的抗震—设计：谱在长周期段下降】较快反应谱法是【中、美？、欧、日等主—。流国家计《算，。。结构地震反应最主】要的方法长期以来】由于模拟《式强震仪自身的缺】点也由于大震级【地震：发生的几率》较小记录到的长周期！地震动？。时，程不多对反应—谱长周期《段的可靠性没有【把握；此外虽然【。数字式强《震仪最近以来得【到较：广泛应用但》由于采用《拟加速度谱标定抗震！设计谱时因拟加速度！谱忽略了结构—固有阻尼力增大滞】回恢复力的影响在长！。。周期段较为明显为安！全起见规《定结构？需承担必要的—最，小地震剪力 【 4.—3.：13  当弹性【计算的底部》剪力：不满：。足最小地震》剪力要求时则全部】楼层的地震剪—力均应放大》放大系数等》于规定？的最小地震剪力/弹！性计算的基》底剪力放大后—的底部总剪力—宜取按底部剪力【法算得的总剪力的】85％和《本规程第4》.3.12条规定的！最小地震剪力的较大！值结构地震作用效】应均相应放大 ！ 4.3.【15：  本条《源自国标建筑抗震设！计规范GB 50】011-201【0第5.《2.7条常》规的结构计算假【。定基底固定》与实际？情况有差别尤其是软！土地基的《。Ⅲ、Ⅳ类《场地偏大估计了结构！刚，度使：。计算地？震水平力偏大—。Ⅲ、Ⅳ类场》地的：结构一般情况下采】用桩基或整》体刚度较大的筏基】考虑软土地基—上，结构与地基的相【互作：用可以采用附加周】期△T对楼》层剪力进行》折减低烈度区地震力！较小不考虑此—有利影响 》 4.3.！16  通常7度（！。。0.15g）—及8、9度设防区的！大跨楼盖、连体（≥！24m？）、大跨度转换【结构（？≥16m）、长悬】挑梁（≥6）结构需！用振型分解反—应谱法、动力时【程分析方法或时【域显式随机模拟【法计算竖向地—震，作，用 4.！3.20  考【。虑，地基与基础》共同作用软土地基】上结构的实》际基：本周：期比假定《基础固？定的计算结果长所有！。建筑的周期折减系】数可取1《.，0设：防烈度7度及以上的！建筑在？设防烈度地震作用下！结，构刚度已有》不同程度的退化周期！折，减系：。数可取1.0 【 ，