《。4.3 《 地震作用 ！。 4.3.2！  结构《的前三个振型—中当某一《振型的扭《转方向因子在0.3！5-：0.6？5，之间表明结构—。的质量？与，刚度：分布：明显：不对称、不》均匀应计算》双向地震作用当【存在地震《反应最大的最不利方！向时还应补充最不】利方向的计算大【跨，度结构指楼盖、【连体跨度≥》24m、转换结【构跨度≥16—m；长悬臂结构指悬！挑跨度？≥6m ！4.3.3  偶】然，偏心应与《楼面的平面的—形状及质量的分布】有关对单《。位面积上《质量均匀分布—、同样？长度的楼层平面哑铃！形平面矩形平—面，圆形：平面的偶然偏心应】是，哑铃形平面最—。大，矩形平面次之圆形】平面最小《对单位面积上—质量非均《。。匀分布、形状—相同的楼《层平面质量向边【缘集中的平面与质】量向：质心集中的》平面其偶《然偏心应是前者【最大后者最小质【量回：转半：径正好符合上述【规律故以质量—回转半？径为基础计算偶然】偏心比较合》理， ，。。 ： —     第】i层平行于地震作】用方向质《。心轴的质量回—转半径的定义如【下（图1）》 《 ， —    《 对分布质》量，；   ！  对？集中质量 — 《    根据式（】4.3.《3）计算得到的几】个典型？。平面在y向地—震作用？。下x向的偶然—偏心结？果见：表1 ？ 》 ？ ！ 4.】。3.4  由—于计算机技术的发】展考虑？扭，转及振型相关性的影！响已非常方便—结构：的地震？。作用效应采》用C：。Q，C法组合比SRS】S，法更为合《理计算双向地—震应：采用CQC》法组合仅《计算：单向地震且结构【振，。。动频率分布稀疏时可！采用SR《SS：法，组合 》 ？    《随着现代工程科【学，的发展？随机振动《方法：日益：引起国内外工程界的！高度重视并得以【推广应用1》。995年颁布的欧洲！桥，梁，抗震设计规范以及2！008年颁》布的我国《公，路桥梁抗震设计细】则已把随机振动方】。法列为可《供设计？选用的三种方法之】一时域显式随机模】拟法是一种基—于随：机，振动理论的地震作用！效应：。计，算方法可以》通过：快速随机模拟获得】结构地？。震作用效应》的各种统计特征【 ： 《   ？ 本条第3款对【于需要采用弹性时】程，分析方法或时域显】。式随机模拟法进行补！。充计算的《高层建筑做了具体规！定，这些：高层建筑结构—高度：较高或刚度、承载力！和质量？沿竖：向分布不规》则或属于特别重【要的甲类建筑所谓“！。补充”主要指对计算！的基底剪力》、楼层剪力》和层间位移进行比】较当时程《分析结果或时域显】式随：机模拟法分析—结果大于《振型分解反应谱法分！析结果？时相关部位的—构件内力《和配筋宜作相应【的调整 【 4.3》.5  时程—。分析时输入》地震加？速，度的最大值》考虑了？场地影响的修正地】震波的持续时间指】有效持续时间从到】达时程曲线振幅最大！值的10％起算到】。衰减至振幅最大【。值的10％为止 ！ ： 4？.3.？8 ： 水平？地震：影响系？数最：大值amax—考虑了？场地类别的影响 ！ 4.3.9！、4.3.10【  该地震影—响系：数曲线是华》南理：工大学建筑设计【研究院根据》6495《条，实际记录的地—震波对长周期结构进！行统计分《析并：结合工程经验进【行拟合的综合结果并！经华南理工》大学土木系4908！1条实？际记录的地震—波的校核主要—是基于以下几个影响！因素的研《究构建？。本地震？影响系数《曲线： 《     —1  ？研究表明加速—度反应谱平台段【与场地类别》相关动？。力放：大系数最大值—βmax《可取2.5》Ⅰ、：Ⅱ、：和Ⅲ、Ⅳ类》场地的场地影响【系数可分别取—为0.8《、0.9和1.0适！。当延长大震》级地：震影响所及的Ⅲ、】Ⅳ场：地的特？征周期；与我国【地震：。动参数？区划：图，中定：义的方法确定的【特征周期T》g，比较在Ⅰ、Ⅱ类和】Ⅲ类场地吻合较【好本规程动力放大系！数，最大值βmax取】2.25以Ⅱ场地】为基准Ⅰ、Ⅱ—、和Ⅲ、Ⅳ类场【地的场地影响系数】分别取为0》.9、1.0和1】.1 ？ 《    《 2  研究—表明震中距、震【级和场地类》别是影？响长周期《地震动反应谱—形，态及拐点周期的主】要，因素特？征周期Tg和TD随！着震中？距和：震级增大而增大【场地类别对Tg有显！著影响考《虑震：中距、震级和场【地类别的综合—。影响第三组（—远震）的特值周期T！g需要加大 — ？ ， ，    3  考虑！震中距、震》级和场地类别的综合！影响曲线下降段【拐点TD《建议取？值3.5s较为合】适 —     4—  研究《表明设计反应—谱在第一和第二下】降段采？用形式简单的1/T！。和1/T2的规律衰！减是合理可行—的无需通过修—正，衰减指数《获得基于拟加—速度的大阻尼比抗】震设计谱 】   《  5？。  地震动长周【期分量对《结构阻尼修正系【数有很大的影—响，阻尼：修，正系数？宜通过拟加速—度反应谱或位—移反应谱来确定为便！于工程？应用给出了拟合、】简化后的计算—公式（4.》3.9-2）—。 《     本设】计谱长？周期段谱《值比建筑抗震设【计规范GB 500！11设计谱值—小而与？欧洲、美国规范比较！差，异不大在速度—敏感段该《设，计谱的谱值较大【主要原因《是增大这《也表明长《周期结构高振—型的反应《更为明显 】。  ？   与《建筑抗震设计—规范GB 5001！1的：设计谱相《。比本：设计谱有如下特点】 》     1  采！。用拟加速度谱标【定抗震？设计谱解决了—不同阻尼比设计谱曲！线在长期段》。交叉的问《。题；美？国、：。欧洲规范亦》采用拟加速度谱 】 》    2  引入！场地效应《系数Si考虑了场地！类别的？影响（场地类别不同！动，力放大程度不同【。），反映了？不同场地地震—反应的差《别 《   》  3  增—。大，了设计地震分—组中第二组和—第三组的《场地特？征周期？Tg值Tg结合S】i可充分《考虑远场长周期地】震动的影响 —     ！4  根据大量数】字化地震动记录【。的统计？分，析，结果位移敏感段【起点特征周》期均取统计平—均值：为TD＝《3.5s取》TD＝5Tg不符】合统：计规律 【 ：  ：  5？ ， 第一下降》段和第二下降段分】别了采用《-1：和，-2衰？减指数能够通过拟】谱关系？得到：符合统计衰》减规律的速》度谱、位移》谱对应的《功率谱？物，理意义合理、明确】； ：。。 》   ？ 6  阻尼调【。整系数与设计谱衰减！指数无关同时考【虑了在长周期—结，构的阻尼力在结构】体系：内力中比例》增，大的影响采用—分，段的阻尼调整系【。数， 《    》 7  部分中、短！。周期：结构的设计地震【力增大提《高了此部分结构的抗！震，安全性 【     8  ！虽，然在长周期段的【本设计谱《值比规范谱》值，小，很多但只要计算【考虑的振型质量【参与系数不小于9】0％通过SRSS】、CQC《法分析由《本设计谱《计算：。得，到的结构地震剪【力常比由《现行建筑抗震设计】规范GB《 50011设【计谱计？算得到的还略大其主！要原因是《高层长周期结构【。的高阶振型分布于中！短周：期段本设计》谱考：。虑了场地类别的【。影响（场地影响【系数系数不同）、增！。大了Tg值较充【。分地考虑了长周期结！构高阶振《型的贡？献   ！ ， 9：  设计谱值对应的！。加速度谱与》位移谱均符合统【计的：衰减规律符》合结构地震变形【反应的实际》情况：计算的？位移：反应显著小于按国】标建筑抗震设计【规范GB 5001！1设计谱计算的【。结果：因此较容《易满：足结构抗侧刚—度要求或层间位移】角限值减少减—震控制所《需的阻尼器节约【结构抗？震减震投资节省工程！造价 ？   【  在应《用过程？。中应尽可能多地【采，用源于中国大—陆的长周《期地震动记录—（特别是场》地的：。记录）进行结构的地！震反应计《算对本设《计谱进行《验证分析期望—在积累更《。多的：数据和经验的基【础上：对本设计谱做进一步！的改：进和完善 】     参【考文献 》 《  ：  [1]方—小丹、魏琏、周【靖.长周《期结：构地：。。震反应的特点与反应！谱究：[J].建》筑结构学报20【。1435（》。3）16《-23 ！    《[2]？周，靖、方？小，丹、江毅.远场【长周：期地：震动反应谱拐—点特征周期》研究[J《].建筑结》。构，学报201536（！6）1-12— ： ：。     [【3]周靖、方小【丹、毛威.长周期】抗震设计反应谱【衰减指？数与阻尼《修正系数研》究[J]《.建筑结构学报20！173？8，（1：），62-7《5 ？ 《    《[4]？周，。靖、方小丹、梁志】豪.基于振》动台：测试及数值》模拟的长周期—设计谱评估》[J].建》筑结构学报201】。839（1》。）88-98 】 ：。 4.3.1【2，  计算结》构地震作用》力的抗震设计谱【在长周期段下降较快！反应谱法是中—、美、？欧、日？等主流国家计算结】构地震反《应最：主要的？方，法长期以来由于【模拟式强震仪自【身的缺点也》由于：。大，震，级地：震发生的几》率较：小，记录到的长周期【地震动时程不多对反！应谱长周期段的【可靠性？没有把？握；此？外虽然？。数，字式强震仪最近【以，来得到较广泛应用】但由于采用拟加速】度谱标定抗》震设：计谱时因《拟加速度谱》忽，略了结？。构固有？阻尼：力增大？。滞回恢？复力的影响在长周期！段较为明显为安【全起见规定结构【需，承担必要的最小地】震剪力 《 4—.3.？13  《当弹性计算的底部剪！。力不满足最小地震】。剪力要求时则全部楼！层的地震剪》力，均应：放，大放大系《数等于规定的—最小地震剪力/弹】性计算的基底—剪力放大后的底【部总剪力宜取按底】部剪力法算得的【总剪力的85—。％和：本规：程第4.3.1【2条规定的》最小地震剪》力的较大值结构【地震作用效应均相应！放大 ？ 》4.3.1》5  本条源自国】标建：筑抗：震设计规范》GB 50》011？-2010》第，5.2.7》条常规的结》构，计算假定基底固【定与实际情况有差别！。。尤其是软土地基的Ⅲ！、Ⅳ类？场地偏大估》计了结？。构刚度使计算地震】水平力？偏大：Ⅲ、Ⅳ？类场地？的，结构一般情况—下采用桩《基或整体《刚，。度较大的筏基—。考虑软土地基—上结构？与地基的相互作用】可，以，采用：附加周？期，△T对楼层剪力【进，。行折减低烈度区地】震力较小《不考虑？此有利影响 【 《4.3.16—  通？常7度？。（0.1《5g）及8、—9度设防《。区的大跨楼盖、连】体，（≥24《m）、大跨度—。转换结构（≥1【6m）？、长悬挑《梁（≥6）》结构需用振型分【解反：应谱法、动力—时，程分析方法或时【域，显式随？。机模拟法计算竖向】地，震作：用， 》 4.3.20  ！考虑地基与基础共】同作用软土地基上结！。构的实际基本周期】比假定基础固定的】计算结果长所有【建筑的周期》折减系数可》取1.0设防烈度7！度及以上的建筑在】设防烈度地震作用】下结：。构刚度已有不同【程度的退化周—期，折减系数可取1.0！ ：