《4.3  地震作用！ 《 ： 4.3.2 】 结构的前三个【振型中当《某一振？型的扭转方向—。因子在0.3—5-0.《6，5之间表明结构【的质量与刚》度分布明《显不对称、不均匀】应计：算双向地震》作用当存在地震【反应最大的最不利】方向时还应补充最】。不利方向的计算大跨！度结构指楼》盖、连？体跨度≥24—m、转换结构跨度≥！16m；《长悬臂结构》指悬挑跨《度≥6m《 4【.3：.3  偶然偏心】应与楼面《的平面的形》状及：质量的分布》有关对单位面—积上质量《均匀分布、同样长度！的楼层平《面哑铃？形平面矩形平面圆】形平：面，的偶然偏心应是【哑铃形平面最大矩形！平面次之圆形—平面最小对单—。位面：积上质量非》均匀分布、形—状相同的楼》层平面质量向边缘集！中的平面《与质量向质心—集中的平《面，其偶然偏《心应是前者最大后】者，最小质量回》转半：径正好符合上述【规律故以质量回转】半径为基础计算偶】。然偏心比较合理 ！ 》  —   第i层平行】于地震？作用方向质心轴的】质量回转《半径的定义如—下，（图1？） ： ！     对分布！质量； 】     对集中质！量 《 ， ：    根》据式（？4.3.3》。）计算得到的—。几个典型平》面在y向地震作用下！。x向：的偶然偏心结果见】表1 — 》 ： 】 4.3.！4  由于计—算，机技术？的发展？考，虑扭转及振型相关】。性的影？响已非？常方：便，结，构的地震作》。用效：。。应采用CQ》C法组？合比SR《SS法更为》合理计算双向地震】应采用CQC法组】合仅计算单向—地震且？结构振动《频率分布稀疏时可】采，用SRSS法组合】 《     随着】。。。现，代工程科学的发展】随，机振动方法日益引】。起国内外工程界【的高度？重，视并得以推广应【用19？95年颁布的欧洲】桥梁抗？震设计规《范以及2008年颁！。布的我国公路桥【梁抗震设计》细则已把随机振动方！法列为可供设计选】用的三种《方法之？一时域显式随机模】拟法：是一种基于随—机振动理论的地震作！用效应计算方法【可以通过快速随机模！拟获得结构地震作用！效应的各《种统计特征 】  《 ， ， 本条第《3款对于需要采用弹！性时程分《析方法或时域显式随！机模：拟法进行《补充计算的高—层，建筑做？。了具体规《定这些高层建筑【。。结构高度较高或刚】。。度、承载力和质量沿！竖向分布不规则或】属，于特别重要》的甲类建筑所谓【“补：充”主要指》对计算的《基底剪力、楼层剪】力和层？间位移进行比较【当时程？分析结果或时域【显式随机模拟法分析！结果大于振型分解反！应谱法分析结果【时，相关部位的构件内力！和配筋宜作相应的调！整 》 4.3.5 】 时程？分析时输入》地震：加速度？的最大值考虑了场地！影响的修正地震波】的持续时间指有【效持续时间从到达时！程曲线振幅最大值】的10％起算—。到衰减至振幅最大】值的1？0％为止 】 4.3》.8  水平地震影！响系数最大值—amax考虑了【场地类别的影响【 4.】3.9、《4.3？。.10  该地震】影响系数曲线是【华南理工大学—。建筑设计研》。究院根据6495条！。实际记录的地震波对！长周期结构》进行：统计分析并》结合：工程经验进行拟合的！综，合结果并经华南【理工大学《土木系49081】条实际记录》的地震波的校核主要！是基于以下几—个影响因素的研【究构建本地》震影响？。系数曲？线 【    1》  ：研究：表明加速度反应【谱平台？段与场地类别相关动！力放大系《数最大值《βmax可取—2.5？Ⅰ、Ⅱ、和Ⅲ、【Ⅳ，类场地的场地影响】系数可分别取为0.！8、0.9和—1，.0适？当，延长大？震级地？。震影响所《。及的：。Ⅲ、Ⅳ场地的特征周！期；与？我国地震《动，参，数区划？。图中：定义的？方法确定《的特征周期Tg比】较在Ⅰ、Ⅱ类—和Ⅲ类场地吻合【较好本规程动力放大！系数最大值β—max取2.25】以Ⅱ场地《为基准Ⅰ、》Ⅱ、和？Ⅲ、Ⅳ类场地—的场地影响系—数分别取为0—。。.9、1.》0和：1.：1 【。    2 — ，研究：。表明震中距、—震级和场《地类别是影响—。长周期？地震动反《。应谱形态及拐—点周期的主要因素特！征周期Tg》和TD随《着震中距和震级【增大而增大》场地类别对》T，g有显著影响—考虑震中《距、震级和场—地类别的综合影响】第三组（远震—）的特值周》期Tg？需要：加大： ？   》  3  考虑震中！距，、震：级，和场地类别的—综合影？响曲线下降段—拐点TD建》议，取值3.5》s较为合适 ！     4【 ， ，研究表？。明设计反应谱—在，第一和第二》下降：。段采用形式简—。。单的1/T》。和1：/T2的规》律衰减是《合理：可，行的无？需通过修正衰—减指数获得基于【拟加速度《的大阻尼比抗震设】计谱 ？    】 5  地震动长】周，期，分量对结构阻尼修正！系数有很《大的影响阻尼—修正系数宜通—过拟加速度反应【谱或位移《反应谱来确定为【便于：工程应用给》出了拟合、简化【。后的计算公式—（，4.3.《9-：。2）： —    本》。。设，计谱长周期段谱值】比建筑？抗震设计规范—。GB ？50011设—计谱值小《而与欧洲、美—国规范比较差异不】大在：速度敏感《。。段该：设计谱？的谱值？较大主要原因是【增大这也表》明长周期结》构高振？型的反应更为明显】 》。     与—建筑抗震设》计规：范G：B 50011【的，设，计谱：相，。比本设计谱有如【下特点 》 ？。     1— ， ，采用拟加速度谱【标定抗震设计谱解决！了不同阻尼比设计】谱曲线在长期段交】叉的：。问题；美《国、欧洲规范亦采用！拟加速度谱 【     】2  引入场地效】应系数Si考虑了场！地类别的影》响（场地类别不【同动力？放大：程度：。不同）反映》。了不同？场地地震反应—的差别 《  —   3  增大了！设计地？。震分组？中第二组和第三【。组的场？。地特征周《期Tg值《Tg结合S》i可充分考虑远场长！周期地震动的—影响： ？  《   4  根据】大量：。数字化？地震动？记录：的统计分析》结果位？移敏感段《起点：。。特，。征周期均取统计【。平均值为T》D＝：3.5s取TD＝】5Tg不符合统计规！。。律 ：  —   5 》 第一下降段和【第二下降段》分，别，了采用-《1和-2衰减—指数能够通过拟谱关！系得到符合统—。计，衰，减规律的速度—谱，、位：移谱对应的功—率谱物理意义合【理、明确； —    】 6  《。阻尼调？整系数与设计谱衰减！指数无关《同时考虑了在—长周期结《构的阻？尼力在结《构体系内《力中比例《增大的影《响采用分段的阻【。尼调整系《数  】   7  —部分中、短周期【结构的设《计地：。震力增大提高—。了此部？分，结构的抗震安全性】 —    《8  虽《然在长周期段的本设！计，谱，值比规范《谱值：小很多但只要计【算考虑的振型—质，量参与系数不小于】。90％通《过SRSS、—。C，QC法分析》由本：设计谱计算得—到的结？。构地：震剪：力常比由现行—建筑抗震设计规范】GB ？500？11设计谱计算得】到的还略大其主要】原因是高层长周期结！构的高阶振型分布于！中短周期段本设计】谱考虑了场》。。地类别的影响（场地！影响系数系》数不：同）：。、增大了T》g值较？充分地考虑了长【周期结构高阶—振型的贡献 【    【。 9  设计—。谱值对应《的加速度《谱，与位移谱《均符合统《计的衰减规》律符：合，结构：地震：变形反应的实际情】。况计算的《位移反应显著小于】按国标建筑抗震【设计：规范GB 5001！1设计谱计》算的结？果因此较容易—。满足结构抗侧—刚度要？求或层间位移角限值！减少减震控制—所需的阻尼器节约】结构抗震减震投【资节省工《程造价 —     在】应，用过：程中应尽可能多【地采用源于中国【大陆的？长周期地《震动记录（特别【是场地？。的记录）《进行结构的地震【反应计算对本设计】谱进行？验证分析期望在积累！更多的？数据和经验的基础上！对，本设计谱《。做进一步《的改进和完善 】 ，    — 参考文献 ！     [1]！方小丹、魏琏、周】靖，.，长周期结构地震反】应的特点与反—应谱究[J].建】筑结构学报20【1435（》3）1？6，-23 》 ：     —[2]周靖》、方：小丹、江《毅.远场长周—期地震动《反应谱拐点特征周】期研究[J].建】筑结：构学报？2015《36（6）1—-12 —     【[3]？周靖、方《小丹：。、毛威.长周期抗震！设计反应谱衰—减指数与阻尼修【正系数研究[J]】.建筑结构》学报2？01738》（1）6《2-7？5 —     [4]周！靖、方？小丹、梁志豪.基于！振动台测试及数值】模拟的长周期设【计谱评估[J]【.建筑结《构学报20183】9（1）88-【98 4！.，3.12  计【算结构地震作用【力，的抗震设计谱在【长周期段下》降较快反应谱法【是中、美、》欧、：日等主流国家计算结！构地震反《应最主？要的方？法长：期，以来由于模拟式强震！仪自身的《缺点也由于大震级】。地震发生的几率较小！记录到的长周期地】震，。动，时程不多对反应谱】长周期段的可靠性没！有把握？；此外虽然》数字式强震仪最近】以来得到较广泛应用！但由：于采用拟《加速度谱标定—抗震：设计谱时因拟加速度！谱忽：略了结构固有阻尼力！增大滞回恢复—力，的影响在长周期段较！为明显为安全—。起见：规定结构《需承：担必要的最小—。地震剪力 【 4.3—.13  当弹性】计算：的底部剪力不—满足最小地震剪力】要求时则全部楼层】的，。地震剪力均应—放大放大系》数等于？规定的最小地震【剪力：/，弹性计算的基—底剪：力放大后的底—。部总剪力宜取—。按底部？剪力法算得的总剪】。力的85％和本规】程第4.3.1【。2条规？定的最小地震剪力】的较大值结构地震】作用效应均相—应放大 ！4，.3.15  本条！源自国标建》筑抗震设计规范G】。B 5001—1-2010—第5.2.》7条常规的结构【。计算假定基底固定】与实际情况》有差别？尤其是？软土地？基的Ⅲ、Ⅳ类场【地偏大估《计了结？。构刚度使计算地【震，水平力偏大Ⅲ、Ⅳ类！场地的结构一般情况！下采用？桩基或整体刚度【较大的筏基考虑软】土地基上《结构与地基的相互】作用可以采用附加】周期△T对》楼层剪？力，。进行折减低》烈，度区地震力较小不】考虑此有利影—响 ： 》4.3.16—。  通常《7度（0.15g）！及8、9度设防区的！大跨楼盖《、连体？（≥24m）—、大跨度转》换结构（《≥16？m）、长悬挑梁（】≥6）结《构需用振型分解反】应谱法、动力时程】分析方法或时域【显式：随机模拟法计算竖向！地，。震作：用 ： 4.【3.20  —考虑：地基与基础共同【作用软土地基—上结构的《实际基本周期比【假，定基础固《。定的：计算结果长所有【建筑的周《期折减系数可取【1.0设防烈—。度7度及以上的建筑！在设防烈度地震作用！下结构刚《度，已有不同程度的退】化周期折《减系数可取》1.0 》