， 4《.3：  地震《作用 — 4.3【。.2  结构的前三！个振型？中当某一振型的扭转！方，向，因，子在0.《35-？0.65之间—。表明结构的质—量与刚度分布明显】不对称、不均匀应】计算双向地震作用】当存：在地震反应最—大的最？不，利方向时还应—补，充最不利方》向，的计算大跨》度结构指楼盖、【连体跨度≥2—4m、转换结构跨度！≥16m；长悬臂】结构指悬挑跨度≥】。6m — 4？.，3.3  偶然偏心！。应与楼面的平面【的形状及质》量的分布有》关对单位面积—上质量均《匀分布、同样—长度的楼层平面哑铃！形平：面矩形平面圆—形，平面：的偶然偏心应—是哑铃？形平面最《大矩形平面次之圆】形平面最小对单【位面积上质量非均匀！分布：。、形状相同的—楼层平面质》量向边缘集中的平】面与质量向质心集】中，的平面其《偶，然偏心？应是前者最大—后者：最小质量回转半径正！好符合上述规—律故以质量》回转半径为基础计算！偶然偏心比较合【。理 【。 —    第i层【平行于地震作用方向！质，心轴：的质量回《转半径的《定义如下（》图1） ！ 》   ？。  ：对分布质量； 【。。 ：   》  对集中质量 ！    【 根据式《（4：.3：.3）？计算得？到的几个典型平面在！y向地震作用下【x向的偶《然偏心结果见—表1 【 — 《 ， — ：4.3.《。4  由《于计：算机技？术的发展《考虑扭转及振—型相关性《的影响已非常—方便结构的地震作用！效应采用CQ—。C，法组合比S》RSS法《更为合理计算—双，。向地震应采用CQC！法组合仅计算—单向地震《且结构振《动频率分布稀—疏时可采用SRS】S法组？合 —     随着现代！工程科学的发展随】机振：动方法日益引起国内！外工程界的高度重视！并得以推广应用1】995年颁》布的欧洲桥》梁抗震设计规—。范以及2008【年颁：布的我国公》路桥梁？抗震设计细则已【把随机振动方法【列为可供设计—选用的？三种方法之一时【域显式随机模拟法是！一种基于随》机振动理论的地震】作用：效，应计算方《法可以？通，。过快速随机模拟【。获得结？构地震作用效—应的各种统计特征 ！  —   本《条第3款对于需【要采：用弹性时程分—析方法或时域显式随！机模拟法进行补【充计算的《高层建筑做了—具体规定这些高层建！筑结构？高度较高或刚度、】承载力和质量沿竖】向分布不《规则或属于特—别重要的甲类建筑】所谓“补充”主【要指对计算的基底】剪力：、，楼层剪？力，。和层间位移》进，行比较当《时程分析结》果或时域显式随【机模拟法分》析结果大于振型【分解反应谱》法分析结果时—相，关部位？的构件内力和配筋】宜作相应的调整 】。 《 4.3.5  时！程分析？时输入地震加速度的！最大值考虑》了场地影响的修正】地震波的持续时间指！有效持续时间从到】达时：程曲线振幅》最大值的10％起】算到衰减《至，。振，幅，最大值的1》0％为止 — 4》.3.8《 ， ，水平：地震影响《系数最大值amax！考虑了场地类别的】影响 4！.3.？9、4.3.1【0  该地震影【响系数曲线》是华南理工》大学建筑设计研究】院根据6495条】实际：记录的地震波对长】周期结构进行统计】分，析并结合工程经【验进：行，拟合的综合结果【并经华南理工大学】土木系49081条！实际记录的地—震波：的校核主《要是基于以下—几个影响《因素的研究》构建本地震》影响系数曲线 【 ？  ？   1  研究】表明加？速度反应谱平台【段与场地类别相关动！力放大系数最大值β！max可取2—.5Ⅰ、Ⅱ、和Ⅲ、！Ⅳ类场地的》场，地影响系《数可分别取为0.8！、0.？9和1.0适—当延：长大震级地震影响】所及：的Ⅲ：、Ⅳ场地《的特征周期；与我】国地：震动参？数区划图《中定：义的方？法确定的特征周【期Tg比较在Ⅰ【、Ⅱ类和《Ⅲ类：场地吻合较好本规程！动力：放，大系数最大值βm】ax：取2.2《5以Ⅱ场地为基准Ⅰ！、Ⅱ、和Ⅲ、Ⅳ类】场，地的场地影响系数】分，别，取为0？.9、1.0—和1.1 — ？     2  研！究表明？震中距、震级—和，场地类别是影响长】周，期地：震，动反应谱形态及拐点！。。周期的主《。要因素特《征周：期T：g和：TD随着震中—距和震级增》大而增大场地类别】对Tg？有，。显，著影响？考虑震中距、震级和！场，地类别？的综：合影响第三组（【远震）的特值周期】Tg需要加大—   】  3  考虑震中！距、震？级和场？地，类别的？综合影响《曲线下降段拐点T】D建议取值3.5s！。较为合适 ！ ，    《4  研究》表明设计反应谱在】第一和第二下—降段采用形式—简单的1/T和1/！T2的规律衰减是】合理可行的无需【。通过修正衰减指【。数获得基于拟加【速度的？大阻尼比《抗震设计谱 】     5】  地震动长周期分！量对结构阻尼修正】系数有很大的影响阻！尼，修，正系数？宜通过拟加》速，。度反应谱或位移反】应，谱来确定为便于工程！应，用给出了拟合—、简化后的计算公式！（4：.3：.9-2） 】     【本设计谱长周期【段，谱值比建《筑抗震设计规范【GB ？50011设计谱】值，小而与欧洲、—美，国规范比较差异不】大在速度敏感—。段该设计谱的—谱值较大主》要原因是增大—这也表明长周期结】构，高，振型的反应更为【明显  ！。   与建筑抗震设！计规范GB —50011的—设计谱相比本设【计谱有如下特点 】     ！1  采用拟—加速度？谱标定抗震设计谱】解决了不同阻尼【比设计谱曲》线在长期《段交叉的问题—。；美国、欧洲规【范亦采用《。拟加速度谱》 ？。     【2  引《入场地？效应系数《Si考虑了场地类】别的影响《（场地？类别不同动》力放大程度不同）】反映了不同场地【地，震反应的《差别 】    3  【增大了设计地震【分组中第二》组和第三组的场地】特征周期Tg值Tg！结合Si可》充分考虑远场长周】期地震动的》影响： ？。 ，    》 4  根据大量数！字化地震《动记录的统计分析结！果位移？。敏感段起点》特征周？期均取统计平均值为！TD＝？3.5s取》TD：＝5：Tg不符合统计规律！ ？   》。  5  》。第一下降段》。和第二下降段—分别了采用-1和-！2衰减？指，数能够通过拟—谱，。关系得到符》合统计衰减》规律的速《度，谱、：位移：谱对：应的功率《谱物理意义合理、明！确； —   《  6  阻—尼调整系数与—设，计谱衰减指数无关同！时考虑了《在长：周期：结构的阻尼力—。在，结构：体系内力《中比例增大的影【响采：用分段的阻》。尼调整系数 ！。 ，     7 【 部分中、短周【期结构的设计地震力！增大提高了》此部分结构的抗震】安全性？   】  8？。  虽然在长周期段！的本设计谱值比【规范谱值小很多但只！要计算考虑的—振型质量《参，与系数？不小于90％通过S！RSS、CQC法分！析由本设计谱—计算得到的》。结构地震剪力常比由！现行建筑抗震设计规！范，GB 50011】设计：谱，计算得到的还略【大其主要原因是高】层长周期结构的【高阶：振型：分布于？中短周期段本设计】谱考虑了场地类别的！影响（场地影—响系数系数不同【），、增：大了Tg值》较充分地考》虑了长周期结构高】阶，振型的贡献 【 ： ，     9—  设计谱值对应的！加速度谱与》位移谱均符合统计的！衰减规律符》合，结构地？震变形反《。应的实际情况计【算的位移反应显【著小于按国标建筑】抗震设计规范—GB 50》01：。1设计谱《计算的？结果因此较容—易满足结《构抗侧刚度》要求或层间位移【角限值减少》减震控制《所需的阻尼器—节约结构抗震减震】投资节省工程—。造价  ！ ，  在应用过程【中应：尽可能多地采用源】于中国大陆的—长周期地震动—记录：（，特别是场地的记录）！进，。行结构的地震反应计！算对本设计谱进行验！证分析期望在积累】更，多的数据和经验的】基础上对本设计谱做！进一步的《改进和完善 【 ？     》参考文？献  】。   [1]方【小丹、魏琏、—周靖.长周期结构】地震反？应，的特点？与反应谱究[J【].建筑结》构学：报2014》35（3）16-】。23 》     [2！]周靖、方小丹、江！毅.远场长周期地】。震动反应谱拐点特征！周期研究[》J，].建筑结构—学报201》536（6）—1-12 ！    《 [3]周》靖、方小丹、毛【威.长？周期抗震设计反应】谱衰减指数与阻【尼修正系《数研究[J].建】筑结构学报201】7，。。38（1）62【-75 】。     [—4]周？靖、方小《丹、梁志豪.—基于振动《台测试及数值模拟的！长，周期设？计谱评估[J].建！筑结构学《报201839（】1）8？8-98 — 4.3.】12  计算结【构地震？作，用力的抗震设计谱在！长周期段下降较快反！应谱法是中、美、欧！、日等主流》国家计算结构—地震反应《最主要的方法—长期以来由》。。于，模拟式？强震仪自身的缺点】也由于大震级地震发！。生，的几率较小记录到】的长周期地震动时程！不多对反应谱长【周，期段的可靠性没有】把握：；此外虽然数字式强！震仪最？近以：来得到较广泛应【用但由于采用拟加】。速度谱？标定抗震设计谱时】因拟加速度谱忽略了！。结构固有阻尼力【增大滞回恢复力的影！响，在长周期段较为明】显为安全起见规定结！构需承担《。必要的最小地震剪力！ 4.】3，.13？  当弹性计算的底！部剪力不满足最小地！震剪力要求时则全部！。楼层的地震》剪力均应放大放【大，系数等于规定的【最小地震剪力/弹性！计算的基底剪力放大！后的：底部总？剪力宜取按底部【剪力法算得的总剪力！的85％和本—规程第？4.3.12条规】定的最小地》震剪力的较大—值，结构：。。地震作用效》应均相应放大 ！ 4.3.1】5 ： 本：条源自国《标建筑抗震设计规范！GB 5001【1-2？010第5.2【.7条常规的结构计！算假定基底固定与实！际情况？有差：别尤其是软土地【基的：Ⅲ、：Ⅳ，。。。类场地偏大》估计了结构刚—度使计？算地震水平力偏大】Ⅲ、：。Ⅳ，类场地的《结，。。构一般情况下采用桩！基或整体刚度较大】的筏基考《。虑软土地基上结【构与地基的》相互作用可以采用附！加周：。期△：T对楼层剪力进行折！减低烈度区》地震力较小不考虑】。此有：利，。影响： ？ 4.3.16！ ，。 通常7度（0.1！。5g）？及8、9《度设防？区的大跨楼盖、连体！（≥24《m）、大跨度转【换结构？（，≥16m）、—长悬挑梁（≥6）】。结构需用《振型分解反应谱法】、动力时程分析【方法或时域》显式随机模拟法【计算：竖向地震作用 】。 4.3.】20  考虑—。地基与基础》共同作用软土地基】。上结构的实际基本】周，期，比假定基础固定的】计，算结果长所有建筑】的周期折减系数可取！1.0设防烈度7度！及以上？的建筑在设防—烈度地？震，作用下结构刚度已有！不同程度的退化周】期折：减系数可取1.0】 ：