4.3 】 地震作用 】 ？ 4.3.2 】 结构的前》三个振型中当—某一：。振型的扭转方向【因，子在0？.35-0.65之！间表明结构的质量与！刚度分布明》。显不：对称、？不均：匀应计算双向地震】作用当存在地震反】应最大的最不—利方向时《。还，应补：充最不？。利方向？的计算大跨度结构】指楼盖、连体跨【度≥24《m、转？换结：构跨度≥16—m；长？悬臂结构指》悬挑：。。跨度≥6m》 ： ， 4.3—.3 ？ 偶然偏心》应与楼面《的平面的形》状及：。质量的分《布有关？对单位面积》上质量均匀》分布、同样长度的楼！层平面哑《铃形平面《矩形平面圆形平【面的：偶然偏心应》是哑：铃形平面最大—矩形平面次之圆形平！面最：。小对单位面积上【质量非均匀分布、形！状相同的楼层平【面质量？向，边缘集中《。的平：面与：质量向？质心集中的》平面其偶《然偏心应是前者【最大后者最小质【量回转半径》正好符合上述规律】故以质量回转半【径为基础计算偶【然偏心？比较合？理 《 】     第i层】平行于？地震：作用方向质心轴的质！量回转半径的定义】。如下（图1》） 【    ！ 对分？布质量； ！     对—集中质量 》  —   根据式—（4：。.3.3）》计算得？。到的几？个，典型平？面在y向地震作用下！x向的偶然偏—心结果见表1 ！ — — 《 4.3】.4  由于—计算机技术的发展】考虑扭转及》振型相关性的影响】。已非常方《。便，结构的地震作—。用效应采用CQ【C法组合《比SR？SS：法更为合《理，计算：双向地震应采用CQ！C法：组合仅计《算单向地震且结【构振动频率分布【稀疏时可采用SRS！S法组合《 《     —随着现代工程科学的！发展：随机振？动方法日益引起国】内外工程《界的高度重视并得】以推广？。应用1995年【颁，。布的欧洲桥梁—抗震设计规》范，以及：2008年颁布的我！国公路桥梁抗震设计！细则已？把随：机振动方法列为可供！设计选用的三种方】法，之一时域《显式随机《模拟法是一种基【于随机振动理—论的地震《。作，用效应计算方法可】以通过快速随机模】拟，获得结构《地震作？用效应的《各种统计特征 【   【  本条第3款【对于需要采用—弹性时程分析方法】或，时域显？式随机模《拟法进？行，补充计算的》高层建？。筑做：了具体规定这些【高层建筑结构高度】较高或刚度、—承，载力和质《量沿竖向分布不规】则或属于特别重要】的甲类建筑所谓“】补充”主要指对计算！。的基底剪力、楼【层剪力和《层间：位移进行比较当时程！分析结果或时域显式！随机：模拟法分析结果大于！振型：分解：反应谱法分析—结果时相《关，部，位的构件内力和【配筋宜？作相应的调整 】 4》.3.5  —时，程分析？时输：入地：震加速？度的最大值考虑了】场地影？响的修正地震波的持！续时：间指有效持续时间从！到达时程曲线振幅最！大值的1《0％起算到衰—减至振幅最大值的1！0％为止 】 4.3.—8  水平地震影】响系数最《大值amax考虑】了场地？类别的影响》 ， ： ： ，4.3.《9、4.3.1【0  该地震—影响系数曲线—是华南理工大学建筑！设计研究院根据【6495条实—际记录？的地：震波对长周期结【构进行统计》分析并结合工程经】验进行拟合》。的综合结《果并经华南》理工大学土木系49！081条实际记录的！地震波的校核主要是！基于：以下几个影响因【。素的研究构》建本：地震影响《系数曲线 】     1  ！研究表明加速度反应！谱，。平台段与场地类别相！关，动力放大系数最大值！。βmax可取2.5！。Ⅰ、Ⅱ、和Ⅲ、【Ⅳ类场？地的场？地影：响系：数，可分别？取为：0.：8、0.9和1.】0适当？延长大震《级地震影《响所及的Ⅲ、Ⅳ场】地的特征周期—；，与我：。国地震？动参数区《划图：中定义？的方：。法确定的特征周期】Tg比较在Ⅰ、【Ⅱ类：和Ⅲ：类场地吻合较好【本规程动《力放大系数最大值】βmax《取，2.25《以Ⅱ场地为基准【Ⅰ、Ⅱ、和》Ⅲ、Ⅳ类场地—的场地影响系—数分别取为0.9、！1.0和1.—1 —  ：   2  研究表！明震中距、震—级和场地类》别是影响长》周期地震动》反应：谱形态？及拐点周期的主要】因素特征周期Tg】和TD随着震中距和！震级增大而增大【场地类别对》Tg有显著影响【考虑震中《。距、：震级和场《地类别的综》合影响第三组（远】震，）的特值《周期Tg需要加大】。   】  ：3  考虑震中距、！震，。级和场地《类别的综合影—。响曲线下降段—拐点TD建议取【值3.5s较为合适！ ？    — 4  研》究表明？设，计反应谱在第一和第！二下降段采用形式】简单的1/T和1/！T2的规律衰—减是合理可行的无】需通过修正衰减【指数获得基于—拟加速度的大—阻尼比？抗震设计谱》 ？ ：   ？  5  地震动】长周期分《量对结构阻尼修正】系，数有很大的》影响阻尼修正—系数：宜通过拟加》速，度反：应谱或？位移：反应谱来确定为便于！。工程应用给出了【拟合、简化后的【。计算公式《（4.3.9-【2，） 《     本设！计谱长？周期段谱值》比，建，筑，抗震设计规》范G：B 50011设】计谱值小而》与，欧洲、？美国规范比较—差异不大在速度敏】感段：该，设计：。谱的谱值较大主要】。原因是增大这—也表明长周期结【构高振型的》反应更为明显— 《     与建筑！抗震设计规范G【B 50011的设！计谱相比本设计谱有！如下：。特点 》 ，     1  ！采用拟加速度谱标】定，抗震设？计谱解决了不同阻尼！比设计谱《曲线在长期》段交叉的问题；【美国：、欧洲？规范亦采用拟加【速，度谱 】  ： ， 2  《引入场地效应—系数Si考虑了场】地类别的《影响（场地类别不同！动，力放大程度不同【），反映了不同场地【地震反应的差别 】   【  ：3  增《大了设计地震—分组中？第二组和第》三组的场地》特征周期T》g值：Tg结合Si—。可，充分考虑远场长【周期：地震动的影》响 ： ？  ？   4《  根据大量数字】化地震动《记录的统计》分析结果位移—敏感段起点》特征周期《均取：统计平？均值为TD＝—3.5s取T—。D，＝5Tg不符合【统计规？律 《 ： ， ，。   5  第一下！降段和第二下降【段，分别了采用-—1和-2衰减—指数能够通过—拟，谱关：系得到符合统计衰】减规律的速度—谱、位移谱对应的】功率谱物理意义【合理、明确； 【 《     6 【 阻尼调整系数与】设计谱衰《减，指数无关同时—考虑了在长周期结】构的：。阻，尼力在结构体系内力！中比例增大的影响】采用：分段的阻《尼调：整系数 【  ？。   ？7，  ：部分中、《短周期结构的—设计地震力增—大提高了此部分【结构的抗震安全性 ！     ！8  虽《然，在长周期《段的本设计谱值【比规范谱值小很【多但只要计算考虑的！振型：质量参与系数不【。小于90《。。％通过SR》SS：、CQC法分析由】本设计谱计算得到】的结构地震》剪力：常比由现行建筑【抗震设？计，规范GB 500】11设计谱》计算得到的》还略大其主》要原因是《高层长周期》结构的高阶》。。振型：分布于中短周—期段：本设计谱考虑—了场地类《。别的影响（》场地影响《系，数系数不同）、增大！。了Tg值较充分【地考：虑了：长周期？结构高阶振型的贡献！   】  9  设计谱】值对应的《加速度谱与》。位移谱均《。符合统计的》衰减规律符合结构】地震变形反》应的实际情况—计算的位移反应显著！小于：按国：标建筑？抗震设计规范G【B 5001—1设计谱计算的结果！因此：较容易？满足结构抗侧刚【度要求或层间位移】角限值减少减震【控制所需的阻尼【器节：约，。结构抗震减震投【资节省？工程造？价 》 ： ，   在应》用过程中应尽—可能多地采用源【。于中国大《陆的长周期地震动记！录（特别是场地【的记录）进行—结构的地震反—应计算对本设计谱】进行验证分析期望在！积累更？多的数据和经—验的：基础上对本设计谱做！进一步的改进—和完：。善 ？     参！考文献 ！ ，   [1]方小丹！。、魏琏、周靖—.长周？期结构地震反应的特！点与反？应谱：究[：J].建《筑结构学报2014！35（3《）16-23 【  —   [2》]周靖、方》小丹、江毅.—远场：长周期地震动反应谱！拐点特征《周期研究[J—]，。.建筑结构学报2】015？36（6）1—-12 ！ ， ，。  [？3]：周靖：、方：小丹、？毛威.长周期抗【震设计反应谱—衰减指？数，。与阻尼修《正系数研《究[J]《.建筑？。结构学报20173！8（1）62-7】5 》  ？。   [4]—周靖、方小丹、梁】志豪.？基于振动《台测：。试及数值模拟的长】周，期设：计谱评估[J—].建筑结构学报2！0，。1，8，39（1）8—8，-98 》 ： 4.3.12】  计算结构地震作！用力：。的抗震设计谱在长周！。期段：下降较快反应谱【法是中、美、—欧、日等主流国家】计算结构《地震反应最主要【的方法？长期以来由于模拟】式，强震仪自《身的缺点《也由于大震级地震发！生的几率较小记【录到的长周期地震动！时程不？多对反应谱长周期】段的可靠《。性没有把握》。；此外？虽然数？字式强？震仪：最近以？来得到较广泛应【用但：由于采？用拟加速《度，谱标定？抗震设计谱时因拟】加速度谱《忽略了结《。构固有？阻，尼力增？大滞回恢复力的影】响在长周期段较为】明显为安全》起见规？定结构需承担必要的！最小地震剪力 【 4—.3.13  【当弹性计《算的底部剪力—不满足最小地震剪力！。要求时则《全，部楼层的地》震剪力均应放大放】大系数等于规—定的最小地震剪力】/弹性计《算的基底《剪力放大《后的底部总剪—力宜取按《。底部剪？力法算得的总剪力的！。85％和本规—程第4.3》.1：2条规定的最小地】震剪力的较大值结构！地震作用效应—均，相，应放大 — 4.》。3.15《  本条源》自国标建筑抗—震设计规范G—B 5？0011-2—010第《5.2.《7条常规的结构【计算：假定：基底固定与实—际情况有差别尤其】是软：土地基的Ⅲ、Ⅳ类场！地偏大估计了结【构刚度使计算地震】水平：力偏大Ⅲ《、Ⅳ类场地》的结构一般情况下采！用桩基或整体刚度较！大的筏基考虑—软土地基上结构与地！基的：相，互作用可以采用【附加周期△T对楼层！剪力进？行折：减低烈度区地震力较！小不考虑此有利影响！ ？ 4.3—.16？  通常7度（0】.15g）及8【、9度设防区的大】跨楼：盖、连体（≥24】m）、大跨》度转换结构（≥16！m）：、长悬挑梁（≥6】）结构？需用振型分解反应谱！法、动力《时程分析方法—。或时域显式随机模拟！法计算？竖向地震作用 ！ ： 4.3.20  ！。考虑地基与》基础共同作用软土】地基上结构的—实际基本《周，期比假定基础固定的！计算结果长》所，有建筑的《周期：折减系？数可：取，1.0设防烈度7】度，及以上的建筑在设防！烈度地震作用下结构！。刚度已有不》。。同程度的退化—周期折减系数可取】1.0 》