？ 4：.，3  地《震作用 》 《 4.3.2  ！。结构的？前三个振型中—当某：一振型的扭转方向】因子在？0.35-》0.65《之间表明结构—的质：量与刚度分》布，明显不对称、—不均匀应计算—双向地震作》用当存在地》震反应最大的最不】利方向时还应—补充最？不利方向的》计算：大跨度结构》指楼盖、连》。体跨度≥24m、转！换结构跨度≥—16m？；长悬？臂结构指悬挑—跨度≥6m — 《 4.3.》3  偶然偏—心应与楼面的平面的！形状及质量的分布】有关对单位面—积上质量均》匀分：布、同？样长度的楼层平【面哑铃形平面矩【形平：面圆形平面的偶然】偏心应是《哑铃形平《面最大矩《形，平面次之圆形平面】最小对单位面积上】质量非均匀分布【、形状？相同的楼层平面质】量，向边缘集中的平面】与质量向质心—集中的平面》其偶然偏心应是前】者最大后者》最小质？量，。回转：半径正好符合上述】。规律故以质量回转】半径为基础计算偶然！偏心比较《合理 【  】   第i层平行于！地震作用方向质心轴！的质量回转半—径的：定义如下（图—1） 【   ！  对分布质量【；， 》    《 对集中《质量 《  》   根据式（4】.3.？3）计算得》到的几个《典型平面在y向【地震：作用：下x向的偶然偏心】结果见表1 ！ 】 ， 【 《4.3.《4  由于计算机】技术的发展》考虑扭转《。及振型相《。关性的影响已非常方！便结构的地震作【用效应采用C—QC法组合》比SRSS》。法更为合理计算【双向地震应采用C】QC法组合仅计【算单向地震且结构振！动频率分布稀疏时可！采用SRSS法【组合 》     【随着现代工程科学的！发展随机振动—方法日？益引起国内》外工程界的高—度重视并《得以推广应》。。用1995年颁【。布的欧洲桥梁抗震】设计：规范以及2》008年颁布的我】国公路桥梁抗—震，设计细？则已把随机振动方法！列为可？供设计选用的—。三种方法之一—时域显式随机模拟法！是一种基于随机振】动理论的地震作【用效应计算》方法可以《通，。过快速随机模拟获得！结构地震《作，用效应的各种统【计特征 《 ， ，     本条！第3款？。对于需要采》用弹性时程分析方】法或时域显式随【机模拟法进行补充计！算的高层《建筑做了具体—规定这些高层建筑】结，构高度较高或刚度、！。承载力和质量沿竖】向分布不规》则或属于特别重【要的：甲，类建筑所谓“补充】。”主要？指对计算的基—底剪力、楼层剪力和！层间位移进行比较】。当时程分析结果或时！域显式随机模拟法分！析结果大于振型分】解反应谱法分—析结果时相关—部位的构件》内，力和配筋宜作相【应的调整《 ， 4.3.！5  时程分析时输！入地震加速度的最】大值考虑了场地【影响的？修正地震波的持【续时间指《有效：持续时间从到达时】程曲线振《幅最大值《。的，10％？起算到衰减至振【幅最大值的10％为！止 — 4.3.8—。  水平地震影响】系数：最大值a《m，ax考虑《了场地类别的影响 ！ 4.【3，.9、4.3.1】。0 ：。 该：地震影响系数—曲线是华南理—工大学建筑》设计研究院根据【649？5条实？际记录的地》震波对？长周期结构进行统计！分析并结《。合工程经《验进行拟合》的综合结果并经华】南理工大学土木系】4908《1条实际记录的地】震波的校核主要【是基于以下几个影】响因素的研》究构建本地震—影响系数曲线—    ！ 1  研》究表明加速度反应】谱平台段《与场地类别相关【动力放大系》数最大值βm—ax可取2.—5，Ⅰ、Ⅱ、和Ⅲ—、Ⅳ类场《地的：场地影？响系数可分》别取为0.8、【。0.9和1》.0：。适当延长大震级【地震影响所及的Ⅲ】、Ⅳ场地的特征【周期；？与我国地震动—参数区划图中定义】。的方法确定的特征周！期Tg比较在—Ⅰ、Ⅱ类和Ⅲ类场地！吻合较？好本规程《动力放大系》数最大值β》。max取2.2【。5以Ⅱ场地为基准Ⅰ！、Ⅱ、和Ⅲ、Ⅳ类场！地的场地影》响系数分别取为0.！9、1.0和1【.1 ？ ：  《。   ？2  研《究表明？震中距、震级—和场地类别是影响】长，周期地震动》反应谱形《态及拐点周期的主要！因素特征周期T【g，和，T，D随着震中》距和震级增大而【增大场地类别—对Tg有显著影响考！虑震中距、震—级和场地类别的综】合影：响第三组（远震）】的特值周期Tg【需要加？大 【    3  【。考虑震中距》、震级和场地类【别，。的综合影响》曲线下降《段拐点TD建议取值！3.5s较为—合适 》    — 4  研究—。。表，明设计反应谱在第】一，和第二下降》段采用？形式简单的》1/T和1/T2】的规律衰减是合理】可行的无《需通过修正衰减指】数获得？基于拟加速度的大】阻尼比抗震设—计谱 《 ： ，     》5，  地震动》长周期分量对结构阻！尼修正系数有很大】的影响阻尼》修正系数宜通过拟】加速：度反应谱或位移反应！谱，来确定为便于—工程：应用给出《。了，拟合、简化后的计算！公式（4.3.9-！2） 》     【本设计？谱长周期段谱值【比，建筑抗震设计规范G！B ：50011设计谱】值小：而，与欧洲、美国规范】比较差异不大在速】度敏：感段该设计谱的谱值！。较大主要原因是【增大这也《表明长周期结构高振！型的反应《更，为，明显： 》     与建筑抗！震设计规范GB 】50011的—设，计谱相比本设计谱】有如下特点 — ？  ？   1  采【用拟加？速度谱标定抗震设计！谱，解决了不同阻—尼比设计谱曲线在】长期段？交叉的？问，题；：。美国、欧洲》规范亦采《。用拟加速《度谱 【  ：   2  —引入场地效》应系数Si考虑了场！。地类别的影响—（场地类别不同动】力放大程度不同【）反：映，了不同场《地地震反应的差别 ！ 《     3 【 增大了《设计：地震分组中第二组】和第三组的场地特】。征周期T《g值T？g结合Si可充分】考虑远？场长周期地震动的】影，响 —  ：   4  根据】大，量数字化地震动【记，录的统计分析结果位！移敏感段《起点特征周期均取统！计平均值为TD＝3！.5：。s取T？D＝5？。Tg不符合》统，计规律 】     》5  ？第一下降《段和第二下降段分】别了采？用-1和-2衰减】指数能够通过拟【谱关系得到符—合统计衰减》规律的速度谱、位移！谱对应的功率谱物理！意义合理《、明确；《 ：   —  6  阻尼调】整系数与《设计谱衰《。减指数无关同—时考虑了在》长周期结构的阻尼力！在结构体系》内力中比《例增大的影》响采用分段的阻尼】调，整系：数 》    》 7  部分中、短！周期结构的设计地震！力，增大提高了此部分结！构的抗震安全性 】 《     8—  虽然在长周【期段的本设计谱值】比规范谱值小很多但！只要计？。算考虑的振》型质量参与系数不小！于90％《通过SRS》S、CQC》法分析由本设计谱计！算得到？的结构地《震剪力常比由现行】建筑抗震设计—规范GB《 500《11：设计谱计算得—到的还略大其主要】。原因是？高层长周期》结构的高阶振—型分布于中》短，。周期段本设计谱考虑！了场地类别的影响（！场地：影响系数《系数不同《）、：增大：了Tg值较充分【地考虑了长周—。期结构？高阶振型的》贡献 ？  —   9  设计谱！值对应的加速度谱与！位移：谱均：符合统计的衰减规】。律符合结构地—震变形？反应的实《际情况计算的位【移反应显著小—于按：国标建筑抗震—设计规范GB— 50？01：1设：计谱计算的结果因】此较容易满足结构】抗侧刚度《要求或层间位移角限！值减少减《震控制？所，需的阻尼器》节，约结：构，抗震减震投资节省工！程造价 《 ，    【 在：应用：。过程中？应尽可？能多地采《用源于中国大陆【的，长周期地《震动记录（特—别是场地的》记录）进《行结构的地震反【应，计算对本设计—谱进行验证分—析期望？在积累？更多的数据和经【验的基础《上对本设计谱—做进一步的改进和】完善 —   《  参考文献— ，  —   [1]—方小丹、魏琏、【周靖.长周》期结构？。地震反应的特—点与反应谱究[J]！.建筑结构学报20！143？5（3）1》6-23 ！     [2]周！靖、方小丹、江【毅，.远场长周期地【。震动反？应谱拐点特征周期研！究[J].建筑结】构学报？201？536（6》）1-12》  【   [3]—周靖、方小丹—、毛威.长周—期，抗震设？计反应谱衰》减指数与阻》尼修正系数研究【[J：].建筑结构学报】。201？738（1）62-！75： 《     [4】]周靖、方小丹、】梁志：豪.：。基于振动《台测试及《。数值模？拟的长周期设计谱】评估[J].建筑】结构：学报20《1839（1）【88-98 【 ：。 ：4.3.12 【 计算结构地震【作用力的《。抗震设计谱在长【周期段下降较—快反应谱法是中【。、，美、欧、日等主【流国家计算结构地震！。反应最主《。要，的方法长期》。以来由于模》拟，式强震？仪自身的缺》点也由？于，大震级地震发—生的：几率较？小记录到《的长周？。期地震动时程不多对！反应谱长《周期段的可靠—。性，没有：把握；此《。外虽然数字式强震】。仪最近以来》得到较广《。泛应：用但由于采用拟【。加速度？谱标定？抗震设计谱时因【拟，加速度谱忽略了结构！固有阻尼力增大【滞回：。恢复力的影响—在长周期段较—为明显为《安全起见规》定结构需承担必【要的最小地震剪【力 《 ， 4.《3.13  当弹性！计算：的底：部剪：力不满足最小地震剪！力要求？时则全部楼层的地】震剪力均应放—大放大系《数等：于规定的《最小地震剪力—/弹性计算的基底】剪力放大《。后的底部《总剪力宜取》按底部剪力法算得的！总剪力的85％和本！规程第4.3—.，1，2条：规定：的最小地震》剪力的？较大值结《构地震作用效应【均相应放大 ！ ：。4.3.15—  本？条源自国标建筑抗震！。。设计规范《GB 50011】-20？。10第5.2.7条！常规的结构》计算假定《基底固定《与实际情况有差别】尤其是软《土地基的Ⅲ、Ⅳ类】场地：偏大估？计，了结：构刚度使计算地震】水平力偏大》Ⅲ、Ⅳ类《场地的？结构一般情况下采】用桩基或整体刚度较！。大的筏基考虑软【土地基上结构—与地基的相互作用可！。以采用附加周—期△：T，对楼层剪力进行折】减低：烈度区地震力较小】不考虑此《。有利影响 ！ 4.3.16【  通常7》度（0.15g）及！8、9度设防区【的大跨楼盖》、连体（≥2—4m）、大跨度【转换结？。构（≥16》m，）、长悬《挑梁（≥6）结【。构需：。用振型分解反应谱】法、动力时程—分，。析方法？。或时域显式随机【。模拟法计算竖向地】震作用 】 4：.3.？。20：  考虑地基与基础！共同作用软土地基】上结构？的，实际基本《周期比？假定基础固》定的计算结果长【所有建筑的周期【折减：系，数可取1.0—设防烈度7度—。及以上的建筑在【设防烈度地震—作用下结构刚度已有！不，同程度的退化周期折！减系数可取1.【0 ？