3.4【  结构平面布【置 ？ 3.4！。.，4 ： 一般情况下—。钢筋混凝《土柱的受压承—载力计算不》考虑扭转的影响扭矩！作用下钢筋混凝【土柱的受压承载力】试验表明当扭转角】不大于？1，0-3弧度时对【柱的：受压承载力无影响】由于试验数量—及工况少偏安全【提，出楼层相对扭转【角的限值《 ：   —  本规程不控【制结构的周》期比 《 ，     【放松扭？转位：移，比限值扭转位移比的！表达式 】   ？  可见《当平均位移很小时】η可能很大当平均】位移：趋近于0《时扭转？位，移比η趋近》于无穷大 —   —  假定《楼层平动位移为【。δ扭转角为θ—楼层最大《、最小位移点至转】。。动中：心，的距离为r》1、r2则 】 》     】式（2）《。表明当平动》位移一定、楼层扭】转角一定也即—偏心惯性力》确定、结构的平【动刚度和扭转刚度确！定距离转动》中心越远扭转位移】比越：大扭转？。位移比表《达了结？构扭转位移与平动】位移的相对关—系也间接表达了扭转！刚度与平动刚—度的相对关系并不反！映结构？扭转刚度的大小【扭转刚？度有明确《的定义？产生单位《扭，。转角所需的力—矩结构扭转效—应的大小以扭矩和】扭转角表达》与结构？。的扭转刚度相关【与结构的《平动刚度无关因【而与扭？转位移比无关扭转】。位移比不能衡量结构！扭转效应《的大：小由：式（2）《。如扭转位移比η【＝1.2则》；假定θ不变—r不变平《动位移是《原来的0.》1倍：则扭转位移》比但结构《的扭矩、扭转—角并无改变楼—。盖最大位《移，δma？x＝0.1δ—＋θr？＜δ＋θr位移更】。小且扭矩在结—。。构中产生的附—加剪力不变显然不】。能由扭？转，位移比达到》。3而判定结构的扭】转偏大因为》。。结构：的扭矩、扭转角【不变而楼盖的—最大位？移，更，小 ： ？     扭【矩在结构抗》侧，力构件中引起大【小相等、方向—相反的附加剪力偶】只要构件的承—载力可以抵抗叠【加扭转？效，应的地？震效：应组合结构就是【。安全的 —     扭】转位移比是一个【宏观的相《对，指标也不《能反映结构扭转【刚度的大小》由于考虑5％—偶，然偏心的三》。维动：力分析已《把扭转效应的—不利：影，响计及在内有—条件地适当放松【这一限？制可减？少不必要的》审查是合理》并，且安全？的不控制扭》转位移比《控制楼层的相对【扭转角以保证—结构有必要的—扭，转刚度力学概念更】为清晰？ ：。 3.4.】6  当外伸—部分建筑未能承【。担自身的水平地震】作用需通过》中，央部分楼板和其他】。部，分的抗侧力结—构共同抵抗》侧向：力，时，。应采用符合实—际情况的《计算模？型计算连接部位【楼，盖面：内的内力并校—。核其承载力》 3.4！.9  适当加大防！震缝的宽度重力柱-！。核心筒的防震缝宽度！与框架-剪力墙【结构相同甲、—乙类建筑宜补充验算！设防烈？度地震作用下的防】震缝两侧结构—的位移？必要时可再加—大防震缝的宽度 ！ 3.4.】1，2  根据广东【省大量的工》。程实践地下室施【工后浇带间距太小对！施，工组织影响很—大且后浇带》若处理不当更—容易引起《底板及楼《。板的渗漏在》适当加大后浇带间距！的同时需有》加强养护、避免或减！少混凝土收缩的【不利影响的》配套措施 —