3》.4  结构平【。面布置 【 ？ 3.4.4—  一般情况下钢】筋混凝土《柱的受压承载力计】算不考虑扭转的影响！扭矩：。作，用，下钢：筋混：凝土：柱的：受压承载《力试验表明当扭转】。角，不大于10》-3弧度时对柱的】受压承载力无—影响由于试验数量】及工况少偏安全提出！楼层相？。对扭转角的限—值，   】  本规程不控制结！构的周期《比   ！  放松扭转位【。移，比限：值扭转位移比的【表达：式  】   可见当平均】位移很小时》η可能很大》当平均？位移趋近于》0时扭转位移比η】趋近：。于无穷大 ！     》假定楼层平动—位移为δ《扭转角为θ楼层【最大、最《小位：移，点，至转动中《心的距离为r—1、r2《则 ？ ， 【   《。  式（2）表【明当：平动位移一》定，、，。楼层扭转角一—定也即偏心》惯性：力确定？、结构的平动刚度和！扭转刚？度确：定距：离，转，。动中心越远扭转【位移比越大扭—转，位移比表达》了结构扭转位—移与平动位》移的相对关》系也间接表达了扭】转刚度与平动刚度的！相对关系并不反【。映结构扭转刚度【的大小扭《转刚度有明确的【定义产生单位扭转】。角所：需的力矩结构扭转】效应的大小》以扭矩和扭转角【表达与结构的扭转】刚度相关与结构的】平动刚度《。无关因而与扭转位】移比无关扭》。转位：移比不能衡量结【构扭转效应的大小】由，式（2）如》扭转位？移比η？＝1.？。2则：；假定θ不》变，r不变平动位移【是原来的0.1倍则！扭转：位，移比：但结构的扭》矩、扭转角并无改】变楼盖最大位移【δmax＝0—.，1δ＋？。θr＜δ《＋θr位移更—小且扭矩《在，结构中产生的附加剪！力，不，变显然不能由扭【。转位移比《达到：3，而，判定结构的》扭转偏大因》为结构的《扭，矩、扭？转角不变而楼盖【的最大位移更小【  【   扭矩在—结构抗侧力构件中】引起大小相等、【方向相反的》附加剪力偶只—要，构件的承《载力可以抵抗叠加扭！转效应的地震效应】组合结构《就，是安全的《  【   扭转位移【比是一个宏观的相对！指标也不能反映结】构，扭转刚度《的大小由于考虑5】％，偶然偏心的三维【。动力分？析已把扭转效应【的，不利影响计及在内有！条件地适当放松【。这一限制《可减少不必》要的：审查是合《理并且安全》的不控？制扭转位移比控【制楼层的相对扭转】角以保证结构有【必要的扭转》刚度：。力学概念更为—清晰 【 ，。3，.4.6  —当外伸？部分建筑未能承担】自身的水平地—震作用需通》。过中央部分楼板和】其他部分的抗侧力】结构共同抵》抗侧向力时应采用符！合实际情况的—计算模型《计算连接部位楼盖面！内的内力《并校核其承载—力 《 ？3.4.9》  ：适，当加大防震缝的【宽度重力柱-核心筒！的防震？缝宽度与框架-剪力！墙，结，构相同甲、》乙，类建筑宜补充验算】设防烈度地》震作用下的防震缝两！侧结构的位移必要】时可再？加大防震缝的—宽度 《 3.—4.12  根据广！东省大量《的工程实践地下室施！工后浇带间》距太小对《施工组织影》响很大且后浇带若处！理不当更《容，易引起？底板及楼板的渗【。漏在适当加》大后浇带间》距的同？时需：有加强养护、避免或！减少混凝土收缩的】不利影响《的配套措施 【