5.2 】 振动计《。算 ： — 5：。.2.1《  机器坐标系【。CXYZ中原点C即！为机器扰力作—用，点基：组坐标系Oxyz】中的原点O取—基，组总重心坐标轴方】向与机器坐标相同】C点对O《点，一般：均有一定的》。偏心ex《、e：y、h0+h1【。基，组动力计算》时，各公式推导均对【Oxyz《坐标而言因而作用】于C点的Fv—z，、Fv？x在振动计算中【均先平移至重—心，O对于水平回转耦合！振动由于采用振【型分：解法计算《水平扰力直》。接平移至各振型【的，转心Oф1、O【ф2：、，Oθ1、《Oθ2？ ： 《5.2.2》～5.2.4  基！组为机器、基础及基！础底板上的回填【土的总称《基组的振《动模式采用质点-弹！簧-阻？尼器：体系由于考虑了阻】尼因：素，因而计？算结果比较符—合实测值同时还【可以解？决共振区《的，计算问题使基—础设计更《趋经济合《。。理 》  ？   基《组作为单质点—刚体有？六个自由度其振动】可分为？竖向、扭转、水【平和回？转四：种形式当《基，组，总重心？。与基：础底面形心位于【同一铅垂线上时基组！的竖向振《。动和扭转振》动是独？立的而水平和回转】运动则耦《合在一起《。    ！ 第5.2.2【条～第？5.2.4条分【别给出了上述四种】。基组振动形》式的计算方法基组】在通过其《重心的？。竖向扰力Fvz作】用下产生沿z—轴的竖向《振动基组在绕z轴的！扭，转力矩Mψ和沿y】轴向偏心的水平扰力！Fvx作用下产生】绕z轴的扭》转振动(图》5.2.2)基组在！水平扰力《Fvx和沿x轴向偏！心的竖向扰力Fvz！作用下产《生沿x轴水平、绕y！轴回转的x-ф向耦！合振动(图》5，.2.3)》。基，组在绕？x轴的网转力矩Mθ！和沿y轴向》偏心的？竖向扰力Fv—z作用下《产生沿y《轴水平、绕》x轴：回转的y-θ向耦】合振动(图5—.，2.4) 】  ？。 ，  一？般一台机《器同时存在几种扰力！和扰力矩计》算基础顶面控制点的！振动位移《和速度幅值时应分别！计算各？扰力和扰《力矩作用下的振动】计算值当《。机器存在一》、二谐？扰力：(矩)时需分别进】行振动位移和速度计！算然后按本标—准第5？.2.5《条的公？式进行叠加并核算】是否：满足现行国》家标准建《筑工程容许振动标准！GB： ，50868-2【013第5章规【。定，的振动容许值 】     】基，组在通过其重心【的竖扰力作》用下产生《竖向：振动通过建立运动】微分方程求得基组竖！向，振动固有圆频率ωn！z和基础顶面控【。制点竖？。向线位移幅值uzz！(基组各点的—竖向线位移幅值【均相：同)：的计算公式式中地基！动力计算参》数Kz和ζz可【根据现行国》家标：准地基？动，。力特：性测试规范GB/】T 502》69由场地试—验块体基础实测来】确定：也，可由本标准第—3，章求得这些》参数：一般很难取》准可根？据机器的扰》力频率按《偏，于安全的要求来选】取 《   》。  扭转振动是在扭！转力：矩作用下发》生的总扭转力矩除包！含机器的扭》转力矩Mψ外还【包，括水：平，扰力Fvx向—基组总重《心O：点平移？形，成的扭转力矩—基，础顶面控制》点一：般指基础顶面角点B！该点水平扭转线【位，移最大？表示为x、y向【。两个分量 》  —   水平回转耦】合振动为《。双自由度体》系振动第一振—型为绕转心Oф【1或Oθ1网转第】。。二振型为绕转心Oф！2或O？θ2回转通过—建，。立，运动微分方程求得基！组水平回转》耦合振动第》。。一，、，第二振型的固有圆】频率ω？nф1、ω》nф2或ωn—θ1、ωn》θ2和基础顶面控】制点B的竖向、水平！振动位移幅值— 《   《  值得《注意的是基组存在】两个方向的水平回】转耦合振动一个【是机：器的水平扰》力Fvx向转心Oф！1、Oф2平移【和机器？竖向：扰，力Fvz沿x—向的偏心组成的总】扰力矩Mф1、Mф！。2激发了基组x向】水平、绕y》轴回：转的x-ф向耦【合振：。动第二个《是机器的同》转力矩Mθ和竖【向扰力Fv》z沿y向的偏心【组成的总扰力矩Mθ！。1、：Mθ2激发了基组y！向，水平、绕《x轴回转《的y-θ向耦合振】动，这两个？方向：的水平回《转耦合振动计—。算公式在形》式上完？全相同但是所有【的参数包括地基参】。数、：基组转动惯》量、基组固有—圆频率、转动—中心至基组重—心的：距离等均需要—根据基组两个方向】尺寸：分别计算《。在国家？标，准，动力机器《基础设计规》范GB 50040！-96中《对这两？个，方向的耦合振—动计：算公式中的参数定义！得不够明确在本版】中给予了细化 【  — ，  基组的》上述四种振动形【式都可能会产—生不止个方向—的线位移和振动【速度在同组、—同谐的扰力(—矩)作？用下：四种振？动形式沿《x轴、y轴》、z轴分别产生【的振动可《沿轴线直接》叠，加对不同《组，。。、不：同谐：的扰力(《矩)产生的振—动则应按照本标准】第5.？2.5条提供的【公式取平《方和的平方根做叠加！ 》     在基【组动力计算时正确】确定地基方案选择地！基，。参，数确定基础》尺寸和埋深是十【分重要？的有时可能要进【行反复试算》使基组振动的固有】圆频：率，尽量远离扰》频使计算位移幅值尽！量减小 —    —。。 天然地《基上基组的振—动质量m可不考【虑基底土的》参振部分按式(5】.2.？1-：。3)计算而参振土】对振动的《影响则是按照本标】准，第3.？4.11条将—计算所得的》振动位移乘》以某一折减》系数来实现对—于桩基础《其振动质《量mp则应包—括桩和桩间土的【参振质量按照本【标准：第3章的相》关公式计《。算 ？ ， 5.2.5 ！ 基组顶面控—。制点的？总位移峰值u取一、！二，谐，扰，力(矩？)作：用下的总线位移【的平方和的平方根此！叠加公式比》各线位移分量绝对值！之和更接近实际因为！各谐扰力、各类扰】力均存？在相位差计》算出来的位》移也相应存》在相位差且由于地基！阻尼比？。不易：准确计算因而—计算各分《量的矢量和就很【困难本标准采用的叠！加公式比《。较简单又《比较：符合实际 ！ 5.2.6  】工程实践中大型动力！机器基础的底面【积经常受到限制【也常遇到地基承载】力较低？或容许振《动位移值《较苛刻？的，情况此？时采用联合基—础则是一《。个有效的处理方法】本标准采用的联合】基础按刚《体进：行整体计算的办法是！根据模拟《基础系列试验和【实，体基础实测》数据结合理论—分析得出的 】    — 联合基础》一般只？取，2台～3台机器【联合机？器过多、底板过长】均会带来不》利影响工程上的联合！型式常用竖向型【和水平并联型对于卧！式，。机器在有《条，。。件时(工艺配—管，专业配合)应优【先采用水平》串，联型即？沿活塞运动方向的联！。合可大大提高基础底！面的抗弯惯性矩从】而较大提高》地基抗弯刚度以【提高：联合基础的振动【固有圆？频，率和降低其振幅 ！ ，     本】条，规定：了联合基础》按刚性整体计算的】条件条件一》是，底板的厚《度hd？应满足刚度要求条】件二是对扰频的【限制条件《三是限制底板厚【度hd与基础总高】度的比？值 —    《 基础联《合后可使基础主要】振动：方向的固《有，振动圆频《率，有一定的提高其中】水平串联《型提：高较多上述条件【二的限制原闲是【当扰频ω≤1.3ω！＇nz或ω≤—。1，.3ω？＇n：ф1时基础联合后的！固有频率提高便远】。离共振？区，将达到减《小振动幅值的—。目，的；：反之若扰频》ω，＞1.3ω＇n【z或ω？＞1.3ω》＇n：ф1时基础联合后的！固有：自频提高将可—能靠近或落入—共振区并不能减【小振动 》