5》。.2 ？ 振动？计算 ？ 【5.2.1  【。机器坐标系CXYZ！中原点C即为机【。器扰力作用点基组坐！标系O？。xyz中的原点O】取基组总重》心坐标轴方向与机器！。坐标相同C》点对O点《。一般均有《一，定的偏心ex、e】y、：。h0+h1基—组动力计算时—各公：式推导均对Ox【yz坐标而言因【而作用于C点的F】vz、Fv》x在振？动计算中均先—平，移至重心O对—。于水平回《转耦合振动由—。于采用振型分解法】计算水？平，扰力直接平移至各】振型的转心》Oф1、Oф2【、Oθ1、》。Oθ2 》 ？ 5.2《.2～？5.2.4》 ，。 基组为机器、基础！及基础底《板，上的：回，填，土的总称基组的【振动：模式采用质点-弹簧！-，阻尼器体《系由于考虑了阻尼因！素因而？计算结果比较符【合实测值同时还可】以解决共振区的计】算问题使基础—设计更趋经济合理】 ？ ：。     基组作为！。单质点刚体有—六个自？。由度其振动》可分为竖向、—扭转、？水平和？回转四种《形式当基组总重心与！基础：底面形心位》于，同一：铅垂线上时基组的竖！向，振动和扭转》振动是独立的而水平！。和，回转：运动则耦合在—一，起 【  ：  第？5.2.2条～【第5.2《.4条分别给出【了上述四《种，基组振动形式的计】算方法基组在通过其！重心的竖向扰力Fv！z作用？下产生沿《z轴的竖向振动基组！。在绕z轴的扭—。转力矩Mψ和沿y】轴向偏心的水—平扰力Fvx—作用下产生》绕z轴的扭转振【动(图5.2.【2)基组在》水平扰力F》vx和沿x轴向偏心！的竖向扰力》Fvz？作用下产《生，沿x轴水平、绕y轴！回转的x-ф向【耦合振？动(图5.》2.3)基》组在绕x轴的网转】力，矩Mθ和沿y轴向偏！心的竖向扰力Fvz！作用下产生》。沿y轴水平、绕【x轴回？转的y-θ向—耦合：振动(图5.2.4！) 》 ，    《 一：。般一：台机器同时》。存在几种扰》。力和扰力《矩计算基础顶面【控，制点的振动》位移：和，速度幅值时应—分别计算各扰力【和扰力矩作用下的振！动，计算值当机器存在一！、二谐扰力(矩)】时需分别《进，行振动位《。移和速度计算然后按！。本标准第5.—2.5条的公式【进行叠加《并，核算是？否满足现行国—家标准建《筑工程？容许振动标准GB】 5：0，868-201【3，第5章？规定的振动容许值 ！ 《    《 基组在《通过其重心的竖【扰力作用《下产：生竖向振动通过建立！。运动微分方》程求得基组竖—。向振动固有圆频率ω！nz和基础顶—面控制点竖向线【位移：幅值uzz(基组】各点的竖向线位移幅！值均相？同)的计算》公式式？中地基动力计算参】数Kz和ζz—可根据？现行国？家标准地基》动，力特性测试规范GB！/T： 502《69由场地》试验：块体基础实测来确定！也可由本标》准第3章求得这些参！数一般很难取准可根！据机器的扰力频【率按偏于安全的要求！来选：取 》     扭【转振动是在扭转【力矩作用下发生【的总扭转力矩除包】含机器的《扭转力？矩Mψ外还包—括水平扰力Fv【x向基组总》重心O点平》移形成？的扭：转力矩？基础顶面控制—点一般指基础顶面角！点，B该点水平扭转线】位，。移最：大表：示为x？、y向两个分—量 》。  ？。   水《平回转耦合振—动为双自由度体系】振动第一振》型为绕转心Oф1】或Oθ1网转—第二振型为绕转心】Oф2或Oθ2【回转通过建立—运，动微分方程求得基】组水平回转耦合振】。动第一、第二振型的！固有圆？频率ω？nф1、ωn—ф，2或ω？nθ1、ωnθ2和！基础顶？面控制点B》的竖向、水平振动】。位移幅值 —     】。值得：注意的是《。基，组存在两个方向的】水，平回：转，耦，合振动一个是机【。器的水平扰》力Fvx向转—心Oф1、》Oф2平移和机器竖！向扰：。。力F：。vz沿？x向的偏心组成的总！扰力矩Mф1、Mф！。2激发了《基组x向水平—、绕y轴《回转的x-ф向【耦合振动第二个是】机器的同转力矩M】θ和竖向扰力F【vz沿y向的偏心】组成的总扰力矩Mθ！1、Mθ2》激发了基组》y向：水平、绕x轴—回转的y-θ向耦合！振动这两个方向的水！平回转耦合振动【计算公式在形式【上完全相同但是【所有：的参数包括》地基参数、》基组转动惯》量、基组固有圆【频率、？转动中？心至基？组重心的距离等【。均需要？根据基组两个方向】尺寸分别计算在【国家标？准动力机《器基础设计规范GB！ 50040—-，96中对这两—个方向的耦》合振动？计算：。公，式中的参数定—。义得不够明确在本版！中给予了细化— —。。    基》组的上？述四种振动》形式都可能会—产生不？止个方向《的线位移和振动速】度在同组、同谐的扰！。力(矩？)作用下四》。种振动形式沿x【轴、y轴、》z，轴分别产生的振动】可沿：轴线直接叠加对不】同组、不同谐—的扰力？(矩)产生的振动】。则，应按照？本标准第5.2.5！条提供的公》式取平方《和的平方根做叠加 ！  —   在《基组动力计算时【正确确定地基—方案选择地基参【数确定基础尺寸和埋！深是十分重要的有】时可能要《进，行反复试算使—。基组振动的》固有圆频率尽量【远，离扰频使计算—位移：幅值尽量减小 】 ， ：     天—然地基上《基组：的振动质量m—可不考虑基底土的】参振部分按式(5.！2.1-3)计【算而：参振土对振》动，的，影响则是按照—本标准第3.4.】。11条将计算所得的！振动：位移乘以某》一折减系数》来实现对于桩基础】其振动？质量mp则应包括】桩和桩间土的参【振质量按照本—标准第3章的—相关公式计算— 5【.，2.5  》基组顶面控制—点的总位《移峰值u取一、二谐！扰力(矩)》作用下的总线位移】的平方？和的平方根此叠【加公式比《各线位移《分量绝对值之和更】接近实际因为各谐扰！力、各类扰力均【。存在相位差计算【出来：的位移？也相应存在相位差且！由于地基阻尼比不易！准确：计算因而《计算各分量的矢量】和就很困难本标准】。采用的叠加公—。式比较简单又比较】符合实际《 5.2！.6  工程实践】中大型动力机—。。器基础的底面积【经常：受到限制也》常，遇，到地基承载力—较低或容许振动位】移值较苛《刻的：情况此时《采用联合基础则是】一个有效的处理【方法本标准采—。用的联？。合基础按《刚体进？行整体计算的—办法是根据模—拟基础系《列试验和实体基【础实测数据结—合理论分析得出【的 ？ ？     》。联合基础一般只取】2台～3台机器联】合机器过多、—底板过长均会带【来不利影响工程【上的联合型式常用】竖向型和水平并联型！对于卧式机器在有】条，件，时，(工艺？。配管专业配合)【应，优先采用《水平串联型即沿活塞！运动：方向的联合可大大提！高基础底面的抗弯惯！性矩从而《较大提？高地基抗弯》刚度以提高》联合基础的振动固有！圆频率？和降低其振》。幅 》     本【条规定了联合基【础按刚性整体计算】的，条件条件一是底板】的厚度hd》应满足刚《度要求条件二是对】扰，。频的限制条件三是】。限制底板厚》度hd与基础总高】度的比？值， ：   —  基础联合后【可使基础主》要振：动方向的固有振【动，圆频率？有一定的提》高其中水平》串联型提高》较多：。上述条件二的限【制原闲是《当扰：频ω≤1.3ω＇n！z或：ω≤1.《3ω＇n《ф1：时，基础：联，合后的固有频—率提高便远离—共振区将达到减小】振动：幅，值的目的；反之若】扰频ω＞1.3ω＇！nz或ω《＞1：.3ω？＇nф1时基础【联合后的固有自【频提高将可能靠近】或落入共振》区并：。不能减小振动— ：