5》.2  振动计【算， ？ 5.2.！。1  机《器坐标系CXYZ】中原点C即为机器扰！力作：用点基组坐》标系Ox《y，z中的原点O取基组！总重：心坐：标轴方向与机—器坐标相同》C点对O点一般均】有一定的偏心—ex、ey、h【0，+，h1：。基组动力计算—时各公式《推导均对Ox—yz坐？标而言因而作—用于C点的F—vz、Fv》x在振动计算中均】先平移至重心—O对于？。。。水平：回转耦合振动由于采！用振型分解》法计算水平扰力直】接平移？至各振型《的转心Oф》1、Oф《2，。、Oθ1、》Oθ2 ！5.2.《2～5.《2.：4 ： 基：组为机器《、基础及基》础底板上的回填土】的总称？基组的？振动模式采用—质点-弹簧-阻尼】器体系由《于考虑？了阻尼因素》因而计算结果比较符！合实测值同时—还可以解决》共振区的计算—问题：使基：础设计更趋》经济合？理   ！ ， 基组作为单质点刚！体有六个自由度其】振动可分为竖向【、扭转、水平和【回转四种形》式当基组《总重心与《基，础底面形《心，位于：同一：铅垂线上时》基组的竖《向振动和扭转振动是！独立的而《水平：和回转运动则耦【合在一起 】  ？   第5.2【.2条？～第5.2.4条分！别给出了上述四种】基组振动形式—的计算方法基组在】通过其重心》的竖向扰《力Fv？z作用下产生沿【z轴的竖向振动基】组，在绕z？轴，的扭：转力矩Mψ》和沿y轴向偏心的】水，平扰力Fvx作【用下产生绕z轴的】扭，转振动(图5—。.2：.2)？基组在水平扰—。力，Fvx和沿x—轴向偏心的竖向【扰力Fvz作用下产！生沿x轴水平、绕】y轴回转《的x-ф向》耦合振？动(图5.2—.3)基组在绕x轴！的网转力矩Mθ和】。沿y轴向偏心的【竖向扰力Fvz作用！下产生沿y轴水平、！绕x轴回转的y-】θ向耦合振动(【图5.？2，.4) ！    《一，般一台？机器同时存在—几，种扰力和扰力矩计算！。基，。础顶：面控制点的振动【位移和速度》。幅值时应分别计【算各扰力《和扰力矩作用下【的振动计算》值当机器存在一【、二谐扰力(矩)时！需分别进行振—动位移和速度计【算然后按本标准【第5.2.》5条的公式进—行叠加并核算是否满！。足现行国家标准建筑！工程容许振动标准G！B ：50868-20】13：第5章规定的振动】容许：值 —     》基组在通过其重心的！竖扰力？作，用下产生竖向振动】通过建立运动微分方！程求得？基组竖向《振动：固有圆？频，率ω：。nz和基础顶面控制！点竖向线《位，移幅：。值uz？z(基组《各，点的竖向线位移【幅值均相同)—的计算公式式—中地基动力计—。算参数Kz和ζz可！根，据现行国家标准地基！动力：特性测试规范GB/！T 50269由】场地试？验块体？基础：实测来确定》也可由本《标准第3《章求得这些参数一】。般很难？取准可？根据机器《的扰：力频率按偏》于安全的要求来【。。选取 》。    — 扭：转振动是《在扭转力矩作用下】发生的总扭》转力矩除包含机器】的扭：转力矩Mψ外—还包括水平》扰力Fvx向基【组总重心O点平移形！成的：扭转力矩基》。础顶面？控制点？一般指基础顶面角点！B该点水平扭转【线位移最大表示【为x、y向两个分】量 【    水平回转】耦，合振动？。为双自由度体系振】动第：一振型为《绕，转心Oф1或Oθ1！。网转第二振型为绕转！心Oф2或》Oθ2回转通过建立！运动微分方》程求得基组水平【回转耦？合振动第一》、第二振型的固【有圆频率《ωn：ф1、ωnф2或】ωnθ1、ωnθ2！。。。和基础顶面控制点】B的竖向《、水平振动位移幅】值，  【   ？值得注？意的是基组存—在两：个方向的水平回转】耦，合，振动一个是机器【的水平扰力Fv【x向转心Oф—1、Oф2平移和】机器竖向扰》力Fvz沿》x向的偏心组成【。的总扰力矩M—ф1、Mф2—激发了基《组x向水平、—绕y轴回转的x-ф！向耦合振《动第二个是机器的同！转力：矩Mθ和竖》向扰力Fvz沿y向！的偏心组成的总扰】。力矩M？。θ1、Mθ2激发了！基组y向水平、【绕x轴回转》的y-θ向耦合振动！这，两个方向的水平【回转耦合振动—计算公式在形式上完！全相同但是所—有的参数包括地【基参数、基》组转：动惯量、基组固有】。圆频率、转动中心】至基组重《心的距？离等均？需要根？据基组两个方向尺寸！分别计？算在：。国，家标：准动：力机器？。基，础设计？规范GB 5004！。0-96中对这两】个方向的耦合—振动计算公式中【的参数定义得不够】明确在？本版中给予》了细化 《。 《     基组【。的上述四种振—动，形式都可能会产【生不止个方向—的线位移和振动速度！在同组、《同，谐的扰力(》矩)作用下》四种振动形式沿【x轴、？y轴、z轴分—别产生的振动可【沿轴线直接叠加【对不同？组、不同谐的扰【力(矩)产生的振】动则应？按照本标准第—5.2.5条提供】的公：式取平方和的平方】根做叠加《 《 ，  ：。。   在基组动【力计算时正确确定】地基：方案选择地》基参数确定基—础尺：寸和埋？。深是十分《重要的有时可—能要进行《反复试算使》基组振动的固有圆频！率尽量远离扰频【使计算？位移幅？值尽量减《。小   ！。  天然地基上基组！的振动质量m可【不考虑基底》土的参振部分—按式(5.2.1】-3)计算而参振土！对振动的影响则【是按照本标准第3】.4.11条—将计算？所得的振动》位移乘以某一—折减系数《。来实现对于桩基础】其振动质量m—p则应包《括桩和桩间土的参】振质量按照本标准第！3章的相关》公式计算《 ？ ？5.：2.5  基组顶】。面控制点的总位移】峰值u取《一、二谐扰》力，(矩)作用下的总线！位，移的：平方和的平方根此叠！加，。公式比？各线位移分量—绝对值之和更接【近实际因为各谐【扰力、各《类扰力均存》在相位差《计，算，出来的位移也相应】。存在相位差且由于】地基阻尼比不易准确！计算因而计算—各分量的矢量和就】很困难本标准—。采用的叠《加公式比较简—单又比较符合—实际 《 ？ 5.2.6 【 工程实践中大【。型动力？机器：基础的底《面积经？常受到限《制也常？遇到地基承》载力较低或容许振动！位移值较苛刻的【情况此？时采用联合基础则】是，一个：有，效的处理方法本标准！采用的联合基础按】刚，体，。进行整体计算的办法！。是根据模《拟基础系列试验和】实体基？础实测？。数据结合理论分析】得出的？ 》     联—。合基础一般只取2】台～3台机器联合机！器过多、底板过【长，均会：。带来不利影响工【程上的联合型—式常用竖向》型和水平并》联型对于卧式机器在！有条：件时：。(工艺配管》专业配合)应优先】采用水？平串联型即沿活【塞运动方向的联【合可：大，大提高基础底面【的抗弯惯性矩从【。而较大提高地基抗】弯刚度以《提，。高联合？基础的振《动固：有圆频率《和，降低其？振幅  ！ ，  本条《规定了联合基础按刚！性整体计算的—条件条件一是底板】的厚度h《d应满足《刚度要求条》件二是？。对扰：频的限制条》件三：是限制底板厚度【hd：与基础总高》度的比值 》   【  基？础联合后可使基础】主，要，振动方向的固有【振动：圆频率有一定的提】高其中水平串联型】提高较多上述—条件二？。的限制？原闲是当扰》。频ω≤1.3ω＇n！z，或ω≤？1.3？ω＇n？。ф1时基础联合后的！固有频率提高便【远离共振区将达【到减：小振动幅《值的目的；反之若扰！频ω＞1.》3ω＇nz或ω＞】1.3ω＇nф1】时基：础，联合后的固有自频提！高将可能靠近—或落入共振区—并不能减小振动【 ：