附录M  ！复，材圆管混凝土—偏心受压《构件截面合力和【力矩计算方法 ！。 》    复》材圆管混凝土—柱试验表明平截【。面假定是成立的但是！试验也？显示：在复材管《混凝土梁中》复材：管与混凝土》之间可能存在较大的！相对滑移因此—。为了满足平截面假定！复材：管内表面必须采用适！当的抗滑移》措施 —  ？   对于》。内部：配置：钢，筋的复材《。圆管混凝《土柱考虑两种可【能的极限状态—。即受拉区破坏和【受压区破坏》。设计时应根据截【面分析方法或本条规！定的公式对》两种极？限状态？分别计算截》面承载力并取其【中较小？值作：为截面设计》承载力对于不—配钢筋的《复，材圆管混凝土柱由于！受，拉区破坏《通常表现出》较，强的脆？性故应在设计中【。予以避免此》时可以？将受压区《破坏作为极限状态计！算截面承载》力同时？验算受拉区复材【管应变确保其不【超过材料设计极限拉！应，变值 】   ？ 偏压构件中—受拉：。区复材管可被看【作只承受单》轴拉：。力因此其极限—拉，应变值可通过复【材条形试件拉伸【试验得到受压—区破坏之极限压【应变由？。本标：准第1？2，.2.2条第3款按！插值方？法确定由于在插值】。的两：个极限状况》。-轴压？构件和纯弯构件【的计：算中已考虑各种因素！及破坏模式的—影响故？此插值？方法计算所得之【。极限压应《变可以直接用—于，偏压构件的设—计   ！  为了充分发挥】复材管？。的作用、减少管内】钢筋以利于混凝【土浇捣可按最—小配筋率配置纵【筋，和箍：筋偏：压构件中正》截面承载《力计算时若纵筋【数量：不少于6《根截面中纵》筋可简化为圆—。管进行计《算否则应采用—精确：的截面分《析方法进行设计【  【   附录》M规定的《公式（M《.0.2-1）～公！式（M.0.—6-4）均假定中】和轴在截《面，内按正文规定—构件：。。的最小偏心距不【小，于其附加《偏心距即20mm和！d/3？0两：者中的较大》。者因此？在，通常情况下》。该假定？是正确的《但是当计算表明中】和轴在截面》外时公式（M—。.0.2-1）【～公式（《M.0.6-—4）不？再适：用此时？应，采用精确的截面分】析方法进行》设计公？式（M.0.2-】1）～公《式（M.0.2【-4）以及》公，式（M.《0.4-1）～【公式（M《.0.4-4—）还进一步》假定中？和轴在钢筋圆环内；！由于采用了附加偏心！距在多数情况—下该假？定也是正《确的但当计算表明】上述假？定不满足时》应，。基于截面分析方法】计算钢筋《的贡献 —   》  在正截面—承载力计《算中计？算受压区复材管对截！。面承载力的贡献【时为考虑《环向拉力对轴—向，应变：的影响引入复材管受！压区承？载力折减系数βf根！据正交异性板弹性方！程在截面受压区边缘！复材管等效压应【力可由？下式计算 ！ ，  【   式中σf【rpx复《材圆管轴向等效压应！。力； 】     》   Nfrpx】复材：圆管单？位周长？轴向承载力； ！       ！ ，。 tfrp》复材圆管厚度； ！ 《    《    E》xceff复材【圆管等效轴向抗压】弹性模？量； 【    《   ？。  υxqeff、！υθxe《ff复材圆管—等效泊松《比； —       】  ：εfθ复材圆管混凝！土构件极限状态【时，环向应变可》偏于安？全，地取为复材》圆管混凝土短柱压缩！试，验所得？之极限环向应变；】 ：。 ，      】   ？εccmax一一偏！压构：件中截面受压区混】凝土最大《应变值 《    】 而根？据附录L之计算【方法在截《面受压区边缘—有 【 —    《所以可以得到— 】   — ， 为简化设计将【此β：f值：用于整？个截面受《。压区 ？。    】 偏压构件中混【凝土应力-应变关系！由本标准第12.】2.：2条确？定为设计方便混凝】。。土等效矩形应力【图，系数β1（中和【轴高度？系数）统一取为【。0.9？与加固构《。件相同；混凝—土强度？等效系数α1取α1！＝亦与加《固构件相《同 《 ，。 ：    在偏压构】件正截面承载—。力计算中《对钢：筋（包括受》拉及受压《钢筋）合力及—。其对截？面中心的力矩的计】算采：用了精？确的计算公式而并】未采用加固》构件设计《中规定的本标准第5！.4.11条—简化公式这是因为】和加固构件不同【复材管混凝土构件中！的复：材管具有一定的轴】向刚度而配（钢）筋！率通常？较低采？用本标准第5.4.！。11条？规定：的简化公式》有可能造成较大【误，。差 ？