11.2 ！ 受弯承载》力计算 ！ 11《.2.1  复材-！混，凝土组合梁受弯【承，载，力计算采用》的假定依据如下 ！  》   1《  复？材构件-混凝土【之间的界面剪—力连接件一旦发【生破坏构件的—承载力和刚度—都会大大降低在【设计中要尽量避【免界面破坏》试，验研究也《证明：组合梁采用本标准】第11.1.4【条规定的《界面连接构造复【。材构件与混凝土翼板！。间没有脱离》和滑移能《满足此假定 ！   《。  2 《 试：验证明设计合理【的复：材-混凝土组合梁】中，的应变能够》保证较好的线性【且依据平截面假【定能较好预测结【构的承载力》。当界：面处出现脱离和滑移！时平截面假定—。会出现变《化但通常的设—计中不允《许复材？-混凝土组》合，梁，界面脱离《和滑移？因此平？。截面的假定成—立   ！  3  组合梁复！。材构件的《腹板：部分距离梁截—面中：性轴较近《这部分提供的抗弯承！载力计算《分析占8％～12％！但腹板？部分同时承担—抗剪为简化计算【通常偏于保》。守，地不考？虑其抗弯承》载，力贡献？这与复合材料箱梁理！论，简化计算所采用【的“顶、底》。板承受弯矩》产生：。的薄膜？力腹板承受剪力”的！计算假定也》。是一致的 ！     试验和】计算分析都证明【混凝土翼板的—受，拉区混凝土在开【裂前承担的应—力很小开裂后—基，本，不再承力翼板中的受！压钢筋对组合梁【。的承载力提高作【用也不明显并且【这些钢筋通常—。也是：为防止混凝土开裂和！构造要求而设置为】简化计算和偏于安全！设计也？可忽略它们的作用 ！    】 4 ？ 组合梁达到受弯承！载，。力极限状态混凝土翼！板上边？缘的混凝土压—应变达到极》限压应？变受：压混凝土塑性特【征充分表现采用等】效矩形应力图形【反映混？。凝土翼板的》受力情况既体现了】混凝土的《塑，性特征又使计算分】析，简化但这种简化仍保！证混凝土《受压区？合力的大小和作【用位置不变并—。。且采用抗压强度设计！值作为平均应力【进，行计算是偏于—安全的 ！    5  组】合梁达？到受：弯承载力极限—状态时复材》构件仍处于弹性【受力状态截面上的】正应变分布》仍保持线《性关系？可根据平截面假【。定确定截面上各点的！正应变因复材构件】顶板和底板厚—度较：小整体弯《曲在顶板和底板厚度！上造成的《应，。变不均匀程度很【小故可？近似认为《顶板和底板应变沿】其高：度均匀？分布：并按顶板和》底板中心线上—的应变简化计—算，又，因复材材料为弹脆性！材料复材构件一般由！应变控制设计故组合！梁复材构件应采【用最大应变强度理论！控制构？件任一点的正应【变不：超过材？料的极限应变在【此限定内梁内—任一点的正应力【σf：可根据虑克定律表】示成该点的弹性【模量Ef《与其正应变εf的】乘积Efε》f复材构件顶板和】底板极限正应—变设计值《εfd取为0.0】1，。是根据本标准第4】.2.4条、第【4.：2.6？条和第11》.1.9条规定分析！计算确定 【 11.2【.2  组合—梁截面抗弯承载力计！算考虑了混凝土翼板！厚度大于有效受压区！高度和混凝土—翼板厚度《小于或等《于有效受压》区高度两种情况【同时考虑了防止复】材构件各部分发【生强度破坏通常情况！下组合梁复材构【件顶板和底板的【轴向应变较》大此处采《用复材构件顶—板和底板在轴线方】向上的最大平—。均应变进行控制当】构件中可能》出现较大的横—。向应力时应采用【复合材料力学理论进！行横向应力计算和强！度校：。核 《 11.2【.3 ？ 组合梁截面中性轴！位于混凝土翼板内时！。因复材？构件受拉故不会因其！截面单薄而失稳【；中性轴位于复【材构件顶《。板内：时因混凝土翼板帮】助顶板受压》而，增，大了组？合，梁，的受压区高度并且】顶板离中性轴近【而压应力小故也【不会使？顶板受压失稳因【此从优化设计角度】考，虑组：合梁的受压区高度】宜设：计在混凝土翼板【内或复材《构件：顶板内满足》此条件？的，组合梁？。梁的纵向稳定条件】一般满足故可—不进：行梁的纵向》稳定验算设计合理】。的组：。合梁应使复材—尽量受拉以达—。到较好的经济性 】 》11.2.》4  组合板的设】。计，计算假定与组—合梁相同 —