： 5.4  受压！构件：加，固 》 5.4.】。1  混凝土在竖】向荷载作用下当侧向！变形受到限制时称】其为约束混凝—土当约束材料为【复材时称其为复材约！束混凝土混凝土经复！材约：束后：其强度和延》性均可得到提高在圆！形，。截，面中由？于混凝？土受到均《匀约束作《用复材？的约束效果最好在矩！形截面？中由于约束应—力在截面上的—分布不均匀且在截面！角部将产《生应力？集中现象因》而复材的约束作用】较弱因此在用复材进！行加：固之：前必须？对矩形截面进行【倒角：处理以提高》复材：的，约束作？用进行倒角处理时倒！。角半径受混凝—土保：护层厚度的》控制但应满足本条】有关规定对截面【长度超？过600m》m的大尺《寸柱尚应将截面的】四边改为浅》圆弧形（得到的截】面称为圆弧化—处理：截面）条件允许时】也可在粘贴纤—维布：前将矩？形（正方形）截面】改，变为椭圆《形（圆？。形）：截面（称为改形处理！截面：）以明显提高—加固的效《果改形处理截面施】工时可先对现—。有混：凝，土柱进行倒》角处：理按要？求，。的截面形状制作【模，板，模板定位后在柱与】。模板之间填充强度不！低于原混《凝土强度《的混凝土或砂—。浆待混凝土达到一定！强度后拆模》进行纤？维布缠绕加固进行】圆弧：化，处理时理论》上矢高越大、截【面形状越接》近圆形时复材的约束！效果越好但》考虑到用过》厚，的水泥砂浆层将导】致施工不便且截【面尺寸增加过大因】此在实际施工时【圆弧：的矢高不宜过大【。但应满足本条有关规！定试验结《果显示当圆》弧，的矢跨比不小—于1/20时圆【弧化处理能够有效地！提高截面的轴—向承载？。力 5】.4.2 》 复材约束混—凝土随纤维》力学性质及》纤维：包裹量？的变：。化其应力-应变关系！。和破坏特征》有较大差别本标准】用，约束刚度《参，。数β：。j，为指：标，以反映纤维用—量、纤维和》。混凝土的《。力，学指：标及截面尺》寸的：影响实验结果表明当！βj≤？βjb时《。。应力-应变曲线存在！下降段包裹》纤维的？断裂通常《发生在峰值》应力之后；》βj：＞βjb时则应力】。-应变曲《线无下降段》并呈近？似双线性关系—包裹纤维《断裂时达到复材【约束混凝土的强【度极限前者》称，为弱约束后者称为】强约束约束刚度【界限值βjb是根】据，所搜集到《。的大：量，试验结果确定的 ！ 《    采用复【材，约，束加固？钢，筋混凝土《受，压构件可《以达到两个主要目】的①提高构》件的极限承载—力；②提高构—件的延性改善其抗】震性能当混凝土处】于弱约束《状态时虽然混—凝土的延性可以有】较大程度的提—高但是混凝》土抗压强度的提【高很小可忽略不计】在此种情《况下虽？然通：过混凝土延性—的增加？也可：获得一定的构件极】。限承载？力的：提高但通《过这种方式获—得的构件极限承【。载力的提高极为有限！因此弱？约束：主要：应用：于提：高构：件延性改善构件抗】震性能当以提高构件！的极限承载》力为：主要目的时要求混】凝土处于强约束状态！即通过提高混—凝土抗压强度的方】式，来提高构件》的极限承载力— ，  —  ： 当构件过于细【长时由于二阶效应】的存在使得通—过复材约束来获得】构，件极限？承载力？提高这一加》固方法？的，。有，效性及经济性降低】因此复材约》束加：固不应用于过—于细长的《钢筋：混凝土受《压构件本条》对构件的长细—比进行了《限制 【    《 在正常《使用状？态，下钢：筋，混凝土柱承受外【荷载的能力不应依】赖复材的《。约束效应因此在正】常，使用状态《下应保证混》凝土的压《应，变较小本标准取其限！值为0.002此时！复材：的环向应变很—小对混？凝土：起到的约束作用【可，。忽略不计此》外纵向钢筋》不，应屈服？在上述规定下—。进行截面分析—表明：当，混凝：土的强度《提高在本标准公式】（，5，.4.？2-2）规定—范围内？时若构件已》。符合承载力极限状态！下的各？项规定那么无须再】。对其进行正常使用极！限，状态下的验》算 — 5.？4.4  复材强】约束混？凝土：的应力-应变—曲线：呈，近似双线性关—系第一段应力—-应变曲线》形状与无《约束混凝土相似【第二段应力-应变曲！线可：近似看作直线本标】准采：用二次？。抛物线？加直线分段式模【型该模型是建立【在以下假设之上的①！应力-应变曲线由两！部分组成第一部分为！二次抛物线第—二部分为直线；【②，复材约束混凝土【的初始弹性模量【（原点切《线，弹，性，模量）与《无约：束混凝土《的弹性模量相等；】。③抛物线方程应【反映复材约》。束对该段《应力-应变曲线【。的影响；④两段应力！-应变曲线光滑【。连接即在两段曲【线连接处《其一阶导数》连续；⑤第二部【分的直线与纵坐标（！纵向应力）的交点】为无约束混凝土的】强度基于以上假设】得到公式《（5.4.4-1】）～公？式（5.4》.4-3）当约束】力，为零时？（不包复材时）该】模型：可以退？化到：原国家标准混—凝土结构设》计规范GBJ 10！-89所《采用的无《约束混？凝土：模型；当混凝土【强度等级不大—于C5？0，时该模型也可以退化！。到现行国家标准混】凝土结构设计规【范GB？ 5：00：10所采用的—无约：束混凝？土模：型 》     本条】规定了fcc—/fc≤《1.75《即通过复材约束获得！的混凝土《抗压强度的提—高不应超过》75％这是》因为当混凝土抗【压强度提高过—大，时①构件《破坏可能非常突然】。；，②由于混《凝土的极限压应【变，提，高很大导致》二阶：效应更为显著（构件！横向变？形过大） — ， 5.4.【5，、5.4.6—  本条规》定，了复材约束混凝土的！轴心抗？压强度设计值和极限！压，应变设计值的计算】圆形截面、矩形截面！和椭圆形（改形处】理矩形？）截：面的计算公式主要依！据相关科研单位【的研究成果；—圆，弧化矩？形截面的计算公【式主：要依据香《港理：工，大学：及哈尔滨《工业：大，。学的研究成》果上述公式考—。虑了约束材料的【刚度及变形能力对】混凝土强度及—延性提高的》影响 】    现有的圆形！截面强约束混—凝土试件的大量【试验结果表明由于】受到混凝《土变形的不均—匀，性，、复材纵向应—变、截面《等因素的影响试件破！坏时：的纤维拉断应变【平均值明显》小于由标准拉伸【试验获得的拉断应变！且纤维拉断应变平均！值的离散性较大因】此本：标准建议采用试验的！方法来确定》纤维拉？断应变特征值—标准试验方法见【本标：准附录F ！ 5.4.》8，  在计入附加偏心！。距后可将《轴心受压构》件视为？偏心受压构件的特例！其正截面受压承【载力计算与》偏心受压构件—正截面受压承载力】计算相统一 【 5.4.】。9  现行国家标准！混凝土结构设—。计规：范GB 5001】0中：对于混凝土强度C5！0以下圆形截面偏】压，构件取受压区高度】为按平截面假定所确！定的中和《轴高度的0.—8倍受？压区内混凝土—。。应力值取为混—凝土强度即》。。α1：＝1β1＝》0.8根据相关研究！结果上？述取值并不适用于】复材约束加固钢筋】混凝土偏压柱因为】α1：、β1？的，。值应随着《混凝土所受约束程度！的变化而变》化在保证计算精【度的前提下》为简化计《算对强？约束混凝土可—取β1＝0.—9 ： 5.4】.1：1  复材》约，束加固圆形截面【偏心受压构件—。正截面承载》力计算计算》公式：体现：了复材的约束作【。用但其原理与现【。行，国家标准混凝土结构！。设计规范《。GB 500—10中相应公式【相同值得说明—的是设计公式同样适！用于柱两端偏心距不！同的情况考虑复【材约束作用后对【αc及αt的取值做！出了相应《调整该计算公—式及：公式（5.4.1】2）均基《于中和轴在截面【内的假定《按正：文规定构《件的：。最小：偏心距不小于本【标准第5.4.【8条规定的附加偏】心距因此在通常情】况下该假定是正【确的但是当计算【表明中和轴在截面】外时本标准公式（】5.4.11—）和公？式（5.《4.1？2，）不再适用》此时应采用精—。确的截面分》析方法进行设—计，。 5.】4，。.12、5.4.】13  复材约束加！固矩形？截面：（包：括圆弧？化处理矩形截面及】改形处理矩形截【面的等效矩形—截面）偏心受压构件！正截：面承载？力计算计算公式体现！了复材的约束作用】但其原理与现行国】家，标，准混凝土结构设计】规范GB 500】10：中，相，应公式相同设计公式！同样适用于柱—两端偏心距不同的情！况，由于对？复材约束加固—矩形截面、圆弧化】。。处理矩？形截面及改形—处理矩形截面双【向偏心受压构件的研！究尚不充分本标准未！给出双向《偏心受压《构件的计算》公式本标《准第5.4.12】条～第5.4—.14条仅适用于】单向偏心《受压构件 ！ 5：.4.14 — 复：材约束加固钢筋【混凝土受《压构件的偏心距增大！系数：。的计算当满足公式】（5.4.14-4！）时由二阶效应【。引起的柱承载—力降低？在，。5，％以内因此认为在该！范围内二阶》效应可忽略不计无须！计算偏心距增大系】数相应的受压构【件称：为短柱否则称为长柱！长柱设计时需考虑二！阶效应的影响—偏心距增大系数【可按：公式（5《.4.1《4-1）《～公：式（5.《4.14-3）【计算 —   《 ， 短柱、长柱的判别！长细比？。称为短柱的长细【比限值？该值由公式（5【.4.14-4【）规：定无约束钢筋混凝】土柱的短柱长细【比，限值主要《与柱端部《偏心距比值e1【/e2以及偏心【率e2？/h有关《相，关科研单位》近期的研《究结：果表明复材约束放】大了二阶效应的【作用：因此对于复材约束加！固钢筋混凝土—柱其短柱《长细比限《值尚需考《虑复材约束》作用的影响公式（5！.4.14-4【）考虑了上述因【素该式的分子部分】为，无约束钢筋混—凝土柱的《长，细比限值分》母部分则考虑了复材！约束对长《细比限值的影响【。需要说明的是现行国！家标准混凝》土结构设计规范G】B 50010中关！于长细比限值的【规定仅考虑了柱【两端偏心距相等的情！。况且忽略了》偏，心率的影响是较为保！守的在无复材约束】。且柱两端偏》心距相等时由公【式（5.4.1【4-4）得出的【短柱：长细比？限值与现行国家【标准：混凝土结构设计【规范G？B 5001—0中关于偏》心受压构件》的，短柱长细比限值规】定一：致 ？