安全验证
12.2】  复材管混凝土】组合构件 【 12.2!.1 ? 复材圆管混凝【土组合构《件轴心受压时的复】材管的?等效环向《极限应变标准值【εruk《应按下?式计:算 ? ? 》     式中υ!xθef《f、υ?θ,xeff复材—层合管等《效泊松比按》本标准第4.—。2.12条》规定的试《验方:法确:。定其中υxθ—eff?为轴向应力作—用下环向应》变与轴?向应变之比》值的绝对值υθ【xeff为环—向应力作《用下轴向《应变与环向应变【之比值的《。。绝对值; !        】 εfθk》复,材圆管环《向极限应变标准值按!本标准附录B确定;!  【 ,      εfx!k,复材圆管《轴向:极限应?变标:准值:。按本标准附》录,B确定?。 , 12【.2.2  复【。材管混凝土组合【受压构件中混凝【土的:受压应力-应变关系!应按下列规定确定】 ? ,  ?   1《  复材管混—凝土:轴心受压构件中混凝!土的应?力-应变关系应【采用:。本标准第12.2.!1,条规定的等效—环向极?限应变并应按本标】准第5?.4.4《条~第?5,.4.6《条,规定确?定计算约束混—凝土的轴心抗压强度!及极限压应变设计】值,时Ef取Eθte】。fftf取tf【r,p当计算得出的【约束混凝土极限【压应变?值大于由本》标准第4.2.12!。条规定的复材条【形压缩试件试—。验方法?确定的极限压应【变时应取复材条【形压缩试件试验方】法确定?的,极限压应变为约束混!。凝土的?极,限压应?变 ?     】2  复材管混凝】土受弯构《件中:混凝土的受压应【力-应变关系应【按下列公《式计算 】。。  :。。   ?  :  1)当0≤ε】c,c≤时应《按下式计算 】 —      】   ?2)当≤εcc≤】εccub时应【按下式?计算 》 ?σcc=fc  】      (12!.,2.2-2》)   !  式?中σcc、εcc】复材约束混凝土的】应力(MPa)和应!变; 】   ? ,   ? E:1复材约束混凝【土应力-应变曲线第!一段初?始斜率取《无约束混凝土弹【性模量(MPa【);  !       ε】。ccub受弯构件中!复材约束混凝土极限!应变设?计值取轴心受压【复材圆管混》凝土按本标》。准第4.2.—12条第4款、第】5款:规定的?试验方法所得—极限压应变的较小】值   !  3 《 复材?管混凝土偏压—构件:中混凝土《应力-?应变关系应按下列公!式计算 【 :    当》0≤ε?。cc≤?εt时 《 : —     【当εt?。≤εcc≤εccu!e,c时 — 》 — : ? 】 ,     》式中εt复材约束混!凝土应力-应变曲线!第一段至第二—段转折点的应变; !。    】 ,。    E》2ec偏《压构件中复》。材,约束混凝土应力【-应变曲线第二【段斜率;《 》 ,     》   E《2,轴压构件《中复材约束混凝土应!力-应变曲线—第二段斜率按本标准!第5.4.4条【的规定确定; 】    【。     εccu!e,c偏压构《件中复材约束混凝】土极:限压:应变设计值;— —。   ?     ε—c,cu轴压构件—中复:材约束混凝土极限压!应变设计《值; 】。        】ei初始偏心距(】mm:)按本标准第1【2,.2.?4条的规定确定【; ? 《        d!。复材管内径 ! :12.2.3  计!算复材?管混凝土轴心受压构!件正截面承》载力时?应,按本:标准第12.2.】4条的规《定,计入附加偏心距【此时轴心《受压构件视为偏心】受压构件的特例正】截面:受压承载力》计算:。与,偏,心受压构件正截【面受压承载力计算一!致应按本标准第12!.2.4条和附录】M的:规定进行 !。。 12.2.4  !复材管混凝土偏心】受压构件正截—面承载力应符—合,。下列公式的规—定 【N≤Nsc+N【fc+Nc-N【st-Nft—  :      —(,12.2《.4-1) — 》M≤:Mst?+Mft《+Msc+》Mfc+Mc  】  :    (12.】2.4-2) 】 M=Ne】i    》    (12.2!.4-3《), : ? ,ei:=e0+ea   !     (—12.2.》。4-4?)  】 ,  式中《N外荷载产生的轴】力设计值(》kN);《   】     》 M外荷载》产生的弯矩》设计值?(kN?。·m); —  》    《 ,  Nst》、Mst受拉钢【筋合力设计值(k】N):及其对截《面中心的力矩—(kN?·m); 》 《  : ,   ?  : Nft、Mft】受,拉复材合《力设计值(kN)】及其对截面》中心的?。。力矩(kN·m【); 《      !   ?。Nsc、《。Msc受压钢筋合】力设:计值(kN)及【其对截面中》心的力矩(kN【·m); 】。      【  :。 Nf?c、Mf《。c受:。压,复材合力设计—值,(kN?)及其对截面—中心:的力矩(kN·m】),。; : ?。       】  N?c、Mc受压混凝】土合力设计值(kN!)及其对《截面:中心:的力矩(kN·【m,); 《   —      —e0轴向《压力对截面重心【的偏心?距(:mm)e0=e2】其,中e2为柱两端偏】。心距绝对值较大值】; —  :  :  :   ea附—加偏心距(mm【)取20mm和d】/30两者中的较大!者, —   ? 当复?材圆管混凝土偏【心受:压构件?纵向钢?筋,沿周边均匀配置、且!纵筋:数量不少于6根【时Nst《、Mst、Nft、!Mft、Nsc【。、Msc《、Nfc、Mfc、!Nc、Mc宜按附录!M的方法计算 】 12—.2.?5  复材管混凝土!组合构件《受剪承?载力:应,。按下列公式》计算 【 V≤Vcs+【Vf  《    《  (12.2.】。5-1) 】 ? ?     —式中V外荷》。载产生的剪力设计】值(kN);— :  》  :   ?  Vcs混凝【土和箍筋承》担的:剪力设计值(k【N)按现行国家【标准混凝土结构设】。计规范?GB 50010】的有关规定计—算; 】        V!f复材管《。承担:的剪力设计值(【kN)?;,  【   ?    αi—构件轴顺时针计起向!第i层纤维方向与】构件轴向的夹角【(,图1:2.2.《5); 】       【  h构件截—面直径(mm)【;  】。       E】fi第i《层层板的纤》维方向?表观弹性模量(MP!。a); — ?    《 , ,  tf《i第i?层,层板的厚《度(mm); 【。 :。     【    εfa纤维!允许拉应变取ε【fa=0.004】; —    《     n—s纤维层数》 《 : :