12.2】  复材管混凝土】组合构件 【 12.2！.1 ？ 复材圆管混凝【土组合构《件轴心受压时的复】材管的？等效环向《极限应变标准值【εruk《应按下？式计：算 ？ ？ 》     式中υ！xθef《f、υ？θ，xeff复材—层合管等《效泊松比按》本标准第4.—。2.12条》规定的试《验方：法确：。定其中υxθ—eff？为轴向应力作—用下环向应》变与轴？向应变之比》值的绝对值υθ【xeff为环—向应力作《用下轴向《应变与环向应变【之比值的《。。绝对值； ！        】 εfθk》复，材圆管环《向极限应变标准值按！本标准附录B确定；！  【 ，      εfx！k，复材圆管《轴向：极限应？变标：准值：。按本标准附》录，B确定？。 ， 12【.2.2  复【。材管混凝土组合【受压构件中混凝【土的：受压应力-应变关系！应按下列规定确定】 ？ ，  ？   1《  复材管混—凝土：轴心受压构件中混凝！土的应？力-应变关系应【采用：。本标准第12.2.！1，条规定的等效—环向极？限应变并应按本标】准第5？.4.4《条～第？5，.4.6《条，规定确？定计算约束混—凝土的轴心抗压强度！及极限压应变设计】值，时Ef取Eθte】。fftf取tf【r，p当计算得出的【约束混凝土极限【压应变？值大于由本》标准第4.2.12！。条规定的复材条【形压缩试件试—。验方法？确定的极限压应【变时应取复材条【形压缩试件试验方】法确定？的，极限压应变为约束混！。凝土的？极，限压应？变 ？     】2  复材管混凝】土受弯构《件中：混凝土的受压应【力-应变关系应【按下列公《式计算 】。。  ：。。   ？  ：  1）当0≤ε】c，c≤时应《按下式计算 】 —      】   ？2）当≤εcc≤】εccub时应【按下式？计算 》 ？σcc＝fc  】      （12！.，2.2-2》）   ！  式？中σcc、εcc】复材约束混凝土的】应力（MPa）和应！变； 】   ？ ，   ？ E：1复材约束混凝【土应力-应变曲线第！一段初？始斜率取《无约束混凝土弹【性模量（MPa【）；  ！       ε】。ccub受弯构件中！复材约束混凝土极限！应变设？计值取轴心受压【复材圆管混》凝土按本标》。准第4.2.—12条第4款、第】5款：规定的？试验方法所得—极限压应变的较小】值   ！  3 《 复材？管混凝土偏压—构件：中混凝土《应力-？应变关系应按下列公！式计算 【 ：    当》0≤ε？。cc≤？εt时 《 ： —     【当εt？。≤εcc≤εccu！e，c时 — 》 — ： ？ 】 ，     》式中εt复材约束混！凝土应力-应变曲线！第一段至第二—段转折点的应变； ！。    】 ，。    E》2ec偏《压构件中复》。材，约束混凝土应力【-应变曲线第二【段斜率；《 》 ，     》   E《2，轴压构件《中复材约束混凝土应！力-应变曲线—第二段斜率按本标准！第5.4.4条【的规定确定； 】    【。     εccu！e，c偏压构《件中复材约束混凝】土极：限压：应变设计值；— —。   ？     ε—c，cu轴压构件—中复：材约束混凝土极限压！应变设计《值； 】。        】ei初始偏心距（】mm：）按本标准第1【2，.2.？4条的规定确定【； ？ 《        d！。复材管内径 ！ ：12.2.3  计！算复材？管混凝土轴心受压构！件正截面承》载力时？应，按本：标准第12.2.】4条的规《定，计入附加偏心距【此时轴心《受压构件视为偏心】受压构件的特例正】截面：受压承载力》计算：。与，偏，心受压构件正截【面受压承载力计算一！致应按本标准第12！.2.4条和附录】M的：规定进行 ！。。 12.2.4  ！复材管混凝土偏心】受压构件正截—面承载力应符—合，。下列公式的规—定 【N≤Nsc＋N【fc＋Nc－N【st－Nft—  ：      —（，12.2《.4-1） — 》M≤：Mst？＋Mft《＋Msc＋》Mfc＋Mc  】  ：    （12.】2.4-2） 】 M＝Ne】i    》    （12.2！.4-3《）， ： ？ ，ei：＝e0＋ea   ！     （—12.2.》。4-4？）  】 ，  式中《N外荷载产生的轴】力设计值（》kN）；《   】     》 M外荷载》产生的弯矩》设计值？（kN？。·m）； —  》    《 ，  Nst》、Mst受拉钢【筋合力设计值（k】N）：及其对截《面中心的力矩—（kN？·m）； 》 《  ： ，   ？  ： Nft、Mft】受，拉复材合《力设计值（kN）】及其对截面》中心的？。。力矩（kN·m【）； 《      ！   ？。Nsc、《。Msc受压钢筋合】力设：计值（kN）及【其对截面中》心的力矩（kN【·m）； 】。      【  ：。 Nf？c、Mf《。c受：。压，复材合力设计—值，（kN？）及其对截面—中心：的力矩（kN·m】），。； ： ？。       】  N？c、Mc受压混凝】土合力设计值（kN！）及其对《截面：中心：的力矩（kN·【m，）； 《   —      —e0轴向《压力对截面重心【的偏心？距（：mm）e0＝e2】其，中e2为柱两端偏】。心距绝对值较大值】； —  ：  ：  ：   ea附—加偏心距（mm【）取20mm和d】/30两者中的较大！者， —   ？ 当复？材圆管混凝土偏【心受：压构件？纵向钢？筋，沿周边均匀配置、且！纵筋：数量不少于6根【时Nst《、Mst、Nft、！Mft、Nsc【。、Msc《、Nfc、Mfc、！Nc、Mc宜按附录！M的方法计算 】 12—.2.？5  复材管混凝土！组合构件《受剪承？载力：应，。按下列公式》计算 【 V≤Vcs＋【Vf  《    《  （12.2.】。5-1） 】 ？ ？     —式中V外荷》。载产生的剪力设计】值（kN）；— ：  》  ：   ？  Vcs混凝【土和箍筋承》担的：剪力设计值（k【N）按现行国家【标准混凝土结构设】。计规范？GB 50010】的有关规定计—算； 】        V！f复材管《。承担：的剪力设计值（【kN）？；，  【   ？    αi—构件轴顺时针计起向！第i层纤维方向与】构件轴向的夹角【（，图1：2.2.《5）； 】       【  h构件截—面直径（mm）【；  】。       E】fi第i《层层板的纤》维方向？表观弹性模量（MP！。a）； — ？    《 ， ，  tf《i第i？层，层板的厚《度（mm）； 【。 ：。     【    εfa纤维！允许拉应变取ε【fa＝0.004】； —    《     n—s纤维层数》 《 ： ：