6．—2  热风炉壳体结！构  ？ 《 6．2．1 ！ 热风炉《主要有三种形式外燃！式热风炉、》内燃式热风炉、顶】燃式热？风炉：。外燃式热风炉由燃烧！室和蓄热《室两个炉体组成【炉顶通过连络管相】连内燃式热风—炉和：顶燃式热风炉均只】有，一个炉体燃烧室和】。蓄热室共处》一，室部分外燃》式热风炉系》统在热风主管上设置！。混风室近10年【来我国重点钢—铁，企业热风《。炉的平均热风温度】提高：了约100℃但还】是不能？满足高炉对风温的要！求为了全面贯彻【高，效、优质、低耗【、长寿、环保的方针！高炉炼铁《工艺设计规范—GB 5042【7，对热风炉的设计风】温制定了较》高的标准因此热风炉！壳体结构形式不仅】应，满足各种炉型的【要求其使用寿命是】保障热风炉持续【、稳定？加热风温的一—个主要组《成，部分为高炉冶炼提】供更高的《热风温度达》到降低能耗创建资源！节约型企业的目标】 ， ： 6．2．3】。 ， ，热风炉是高炉炼铁生！产中的关《键设备随着高炉【强化冶炼《的提高热风炉—拱顶温度《达(1300～1】450)℃由—于在燃烧中产生大】量的NO《x气体导《致拱顶高温区—壳体钢？。板及焊缝金属受到】腐蚀在长期》腐蚀介质《和拉应力(》包括：残余应力《和工作应力)—的共同？作用：。下就会？产生延迟破》坏即应力腐蚀裂【纹，(S：CC)选《用合适的钢材是防】止，(SCC)发—生的措？。施之一本《条提出？拱顶：高温：区的：壳体宜选用》抗腐蚀和抗脆断的钢！板主要是依据—调研和国外的资【料由碳钢《和普通低合金高【强度：结构钢制成的热风】炉拱顶往往在焊接区！、壳体发生应—力腐蚀开裂本条附】录B中？的热风炉壳体结【构用钢板(BB【41-BF》、ALK42—0，、WSM41C【)，相，当于日本的S—M41CF-—BF钢？钢材的？碳、硫含量》低且：。含有少量的钛等合金！。元素有利《于提：高，抗腐蚀？。的能力钢材含碳、】硫量的多少直—接影响钢材的性【能含碳、硫》量越高则韧》性、塑性越低—抵抗应？力腐蚀断裂的性能就！越差：特别是硫在焊—接时使焊缝金—属的硫增浓》易出现热《裂缝在腐蚀性介质作！用下随着时间的增】长壳体？就会：出现突然脆》断，。上述选用的》钢种由于改变了低】合金钢的化学—成分：和，合理：的热轧工艺使—钢材：具有可焊性好、【塑性和韧性》好残余？应力小微裂纹—。不易产生的优—点因此可以减少应】力腐蚀现象 ！ 6．2．4、】6．2．6 — 内：燃式和外《燃式热风炉壳体【采用Q345钢【其厚度t《与直径D的相关【关系采用第6．【1．3条的回归分析！方法其结果表明公】式，(，6．2．4-—1，～6．2．4—。-7：)、(6．》。。2．6-1》～6．？2．6？-11)中壳体厚度！t，(，mm)与直径—D(：。m)之间的》线性相关关系显【。著和较显著因此可】用条文中的》表达式计算》热风炉？壳体各段厚度— ？ 6．2．【5  ？顶燃式热风炉目前在！国内高炉冶》炼，中使用？不多由于样》。本，数量较少《无法进行统计—分析鉴于上》述原因壳体厚度【只，能采用本条提供【的简化方法确定 ！ ？ 6．？2．7  混风室】壳体厚度t》(mm)与》直径D(m)—之间经回归分析线】性相关关《系不显著壳体—厚度可采《。。用条：文，中简化方法》确定 ？ 《 6．2．8  】验算外式热风炉【燃烧室和蓄热室【。。两，拱顶间的环梁强度主！要是燃烧《室，。和蓄：热室在温度和—炉内压力《的作用下两拱顶【产生周期性的—相对：位移造成拱顶间的连！络管：与拱：顶壳体连接》处，应力集中严重时【连，接焊缝开裂》漏气而且还》影响到拱顶砌体稳】定导致耐火砖松【动脱落？降低热风《炉的使用寿命为【此应保证环梁在气体！压力和两室(燃烧】室和蓄？。热室)不均匀膨胀】作用下有《。足够的强度式中的】膨胀：量，△取(15～20】)，mm主要《是依据国内外—燃式热风炉》生产使用过程中的】统，计资料环梁强—度验算亦《可通过建立热风【炉实体？模型采用有限元程序！进行： 6【．2．？9，  采用分》析，设计允许开》孔和：转折处部《分区域达到屈—服对许用应力适当放！宽主要依《。据是现？行行：业标准钢《制压力容器分析设】计标：准J：B， 4732和参照S！B，G CORE—。XC-？3000M》ODULE熔融还原！炉设计资料转—折处的应力强—。度限值为1．5[】σ]；孔边缘的【应力强度《。限值为3．》0[σ]限》制系数定为3．【0而不是2. 【5主要是因为热风】炉壳体上无密集孔洞！存在：。不可能出现塑—性区：贯，。通允许在大》孔，洞周边上出》现局部塑性区域【 6【．2：．10  》应，力最高区域一般在孔！洞，、，接管、？几何截面突变处【。其，中孔洞边缘处的应】力值最大为》了充分？利用材料塑性允许】在，孔洞边缘部分区域进！入屈服塑性区域的扩！展应限制在孔周边】区域1／3的—范围    — ， ，