： ：6．2？  热风炉壳—体结构  【 ， 《6．：2．：1 ： 热风炉主要—。有三：。种形式外燃式热风】炉、内燃《式热风炉、顶燃【式热风？炉外燃式热风炉由燃！烧室和蓄热室两【个炉体组成》炉顶通过连络管【相连内燃式热风【炉和顶燃式热风炉均！只有：一个炉体《燃烧室和蓄热室【共处：一室部分外》。。燃式热风炉》系统在热风主管上】设，置混风？室近10年来我国】重点钢铁企业热风】炉的平均热》。风温度提高了约【100℃但还是【不能：。满足高炉对》风温：的要求为了全面贯彻！高，效、：优质、？低耗、长《寿，、环保的方针高炉炼！铁工艺设计规范G】。B 50427【对热风炉《的设计风温》制定了？较高的标《准因：此热风？炉，壳体结构形式—不，仅，应，满，。足各种炉型的要【求其使用寿命是保障！热风炉持续、—稳定：加热风？温，。的一：个主要组成部—分，为高炉冶炼提供【更高的？热风温？度达到降低》能耗创建资源节约型！。企业的目标 ！ ， 6．2．3 【 热风炉是高炉【炼铁生产《中的关键设备随着】高炉强？化冶炼的《提，高热风炉拱顶温【度达(？1300～》1450)℃—由于在燃烧中产生大！量的NO《x，气体导致拱顶高【。温区壳体钢》板及焊？缝金属受到腐蚀在】长期腐蚀介质和拉】应力(包括》残余应力和工—。作应力)的》共同作用下就会产】生延迟？破坏即应力腐—。蚀裂纹(SCC)选！用合适的钢材是防】止，(SCC)发—生，的措施之一本条提出！拱顶高温《区的壳体《宜选用抗腐蚀—和抗脆断的钢板主】要是依据调研—和国：外，的资料由碳钢—和普通低合金高强】度结构钢《制成的热风炉—拱顶往往在焊接【区、壳体发生应【力腐蚀开裂本—条附录B中》的热：。风炉壳体结》构，用，钢板(BB》。41-BF、A【LK420、WSM！。41C)相当于日本！的SM41CF【。-BF钢钢材的【碳、硫含量》低且含有《少量的钛等合金元素！有利于提高抗腐【蚀的能力《钢材含碳、硫—量的多？少直接影《响钢材的性能—含碳、硫量越高【则韧性、塑性—越低抵抗应力腐【蚀断裂的性能就越差！特别是硫在焊接时】使焊缝金属的—硫增浓易出现热裂】缝，在腐蚀性介质—作用下随着时间的增！长壳体就《会出现突然脆断【上述选用的钢种由】于改变了低合—金钢的化《。学成分？和合理的《热轧工艺使钢材【具有可焊性好、【塑性和韧性好残余】应力小微裂纹—不易产生《。的优点因此可以减】少应力？。腐蚀现象 — 6．2．4！、6：．2．6  内燃式！和外：燃式热风炉壳体采】用Q3？45钢其厚度t【与直径D的》相关关？系采用第6》．，。。1．3条的回归分】析方法？其结果表明公式(】6．2．4》。-1～6．2—．4-7)、(【6．2．6》-1～6．2．【6，-1：1)中壳体》厚度t(mm)【与直径D(m)之】间，的线：性相关关系显—著，和较显著因》此可用条文》中的：表达：式计算热《。风，炉壳体各段厚度 】 《 6．2．5  】顶燃式热风炉目前】在国内高炉冶—炼中使用不多由【于样：本数量较少无—法进行统计分—析鉴于上述原因壳体！厚度：只能采用本条—提供的简化》方法确定 】 6．2．—7 ： ，混，风，室壳体厚度t—(mm)与直径【D，(m)之间》经回归分析线—性相关？关系不显著壳体【厚度可采《用条文中简化—方法确定《 6．】2．8  验—算外式热风炉燃烧】室和蓄热室两拱【顶间的？环，梁强：度主要是燃烧室和蓄！热室在温度和—。炉内压？。力的作用下两拱顶产！。生周期性的相对位】移造成拱顶间的连】络管与拱顶》壳，体连：接处应力集中严重时！连接焊？。。缝开裂？漏气而？且还影响《到拱顶砌体稳定【导致耐火砖松动脱落！降，低热风炉的》使用寿命为此应保证！环梁在？气体压力和两—室，(燃烧室和蓄热室】)不：均匀膨？胀作用下有足够的】强，度式中的膨胀量【△取(1《5～2？0)mm《。主要是依据国内【外燃式热风炉—生产使用过程中【。的统计资料环梁【强度验算亦可通过】建立热风炉实体【模型采用有限—元程：序进行 — ， 6．2．9【  采用分》析设计允许》开孔和转《折处部分区域达到屈！服对许？用应力？适当放宽主要依【据，是，。现行行业《标准钢制压力容【器分：析设计标准》JB 4《732和参照S【。BG C《OREXC》。-3000M—ODULE熔融还原！炉设计资料》转折处的应力—强度限值为1—．5[σ]；孔【边，缘的应？力强度限值为3【．0[？。σ]限制系数定为3！．0而不是2. 5！。主要是因为热风【炉壳体上无密集孔】洞存在？不，可能出现《塑，性区贯通允许—在大孔？洞周边上出现局部塑！性区域 【 ：6．2．10  应！力最高区域一般【在，孔洞、？接管、几何截面突变！处其中孔洞》边缘处的应力值【最，大，为，了充分利用材—。料塑性允许在孔【洞边：缘部分区域》进，入屈服？塑性区？域的扩展应限制【在孔周边区域1／3！的范围 《    》