，。 ？6．2  》。热风炉壳体结—构  《 6．2！．1  《热风炉主《要有三种形式外燃】式热风炉、内—。。燃式热风炉、顶【燃式热风炉外燃式热！风炉：由燃：烧室和蓄热室两【个炉体组成炉顶通过！连络管？相连内燃式热风炉和！顶燃式热《风，炉均只有一个炉【体燃烧室和》蓄热室共处》一室部分外燃式热】风炉系统在热风主】管上设置混风—室，。。近10年来我国重】点钢铁企业热风【炉的平？均热风？温度提高了约10】0℃但还是不能满】足高炉对风温的【要求为了全面贯彻】高效：、优质、低》耗，、长寿？。、，环保：的方针？高炉炼铁工艺设计】规范GB 5042！7对热？风炉的设计风温制定！了较：高的标准因此—热，风炉壳体结构—形，式不仅应满足各种】炉型的要求》其，使用寿命是》保，障热风炉持续、稳】定加热？风温的一个主要【组成部分为》高，炉冶炼？提供更高《的热风温度达—到降低？能耗创建《资源节约型企业的目！。。标 ？ ？ 6．2．3  】热风炉是高炉炼【铁生产中《的关：键设备随着》。高炉强化冶炼的【提高热风炉拱顶【温，度达(1300【～，1450)》℃由于在燃烧中【产，。生大：量的NOx气—体导致？拱，顶高温区壳体钢【板及焊缝金属受【到腐蚀在长》期腐蚀介《质和拉应力(包括残！余应力和工作应力)！的共同作用下就会】产生：延迟破坏即》应力腐蚀裂纹(S】CC)选用合适的钢！材，是防止(SC—C)发生的措施之】一本：条提：出，。拱顶高温区的壳体宜！选用抗腐蚀和抗脆断！。的，钢板主要是》依据调研和国—外的资料由碳钢【。和普通低合金高【强度结构钢制成【的热风炉《拱顶往？往，在焊：接区、壳体发生【应力腐蚀开裂本条】附录B中的热—风炉壳体结》构用钢？板(：BB41-》BF：、ALK42—0、WSM41C】)，相当于日本的SM4！1C：F-BF钢钢—材的碳、硫》含量低且含有少【量的钛等《合金元素有利于提】高抗腐蚀的能力钢材！含碳：、硫量的多少直【接影响钢《材，的性能含碳、—硫量：越高则韧性、塑性】越低抵抗应力—腐蚀断裂的性能就越！差，特，别是硫在焊接时【使，焊缝金属的硫—增浓易出现热—裂缝在腐《蚀性介质作用下【随着：时间的增长壳体【就会出现突然脆断上！述选用的钢种由于】改变了低合》金钢的化学成—分和：合理：的热轧工艺使钢材具！有可焊性好、—塑性和韧《性，好残余应《。力小微？裂纹不易产》生的优点《因此可以减少应力腐！蚀现象 》 ？ 6．2．4、【6．2．6  内燃！式和：外燃式热《风炉壳体采用—Q345钢其—厚，度t与直径》。D的相关关系采用第！6．：1．3条的》回归：分析方法其结果【表明公式(》6．2．4-—1～6．2．4-7！。)、(6．2—．，6，-1～6．2．6】-11)中壳体【厚度t(mm—)与直径《D(m)《之间的线《性，相关关系显著和【较显：著因此可用条文【中的表达式计算【热，。。风炉：壳体各段厚》度 《 ， 6．2．5  ！顶燃式热风》炉目前在国内—高，炉冶炼中使用不多由！于样本数《量较少无法进行统】计分析鉴于上述原因！壳体厚度只能采【用本条提供》的简化方法确—定 》 6？．2．？7  混《风，室壳体厚度t(m】m)：与直径D(m—。)，之间：经回归分析线性相关！关系不显著壳体厚】度可采用条文中简】化方：法确定 《 ？ ， 6．2．8—  ：验，算外式热风》炉燃烧室和蓄热室】两拱顶间的环梁【强度主要是燃—烧室和蓄《热室在温度和—炉内压力的作用下】两拱：顶产生周期》性的相对位》移造成拱顶间—的连络管与拱—。顶壳体连接处—应力集？中严重时《连接焊缝开裂—漏气而且还影响到拱！顶，。砌体稳定导致耐火砖！松动脱落《。降低热风炉的—使用寿命为》此应保证环梁在气】体压力？和两室(燃烧—室和蓄热室)不均匀！膨胀作用下》有足够的强度式中】的，膨胀：量△取(1》。5～20《)mm主要》是依据国内外燃式】热风炉生产使—用，过程中？的统计？资料环梁《强度验算亦可—通过建立热》风炉实？体模型采用有限【元程：序进行 ！。6．2．9  【采，用分析设《计允：许，开，孔和转折处部分区】。。域达到屈服对—许用应？力，适当：。放宽主要依据—是现行行业》标准钢？制压力容《器分析设计》标准JB 473】2和参照SBG 】COREXC-3】00：。0MODUL—E熔融还原》炉设计资料转折处的！应力强？度，限值：为，。1．5[σ]—；孔边缘的应力强】度限值为3．0【[σ]限制系—数定为3．0—。而不是2《. 5主要是因为热！风炉壳体上无—密集孔洞存》在不可能出现塑性】。区贯通允许在大孔】洞周：边，上出现？局部塑性区域 ！。 6．2．10！  ：应力最高区域一【般，在孔：洞、接管、几何截】面突变处其中孔洞边！缘处的应《力值最大为》了充分利用材—料，塑性允许在》孔洞边缘部分区域进！入屈服塑性区域的】扩展应限制》在孔周？边区域1／》3的范围《  ：。   《