6》．2：  热风炉壳—体结构  》 ？ 6．2．】1  热《风炉主要有三种形式！外燃式热风炉—、内燃？式，热风：炉、顶燃式热—风炉外燃式》热风炉由燃烧室【和蓄：热室：两个炉体《组成炉顶通过连络管！相连：内燃式热风炉和顶燃！。式热风炉均》只有一个炉》。体燃烧？室和蓄热室共处一】室部：分外燃式热》风，炉系统？在热风主管》。上设置混风室近10！年来我？国重点？钢铁企业热风炉的平！。。均热风温度》。提高了约1》00℃？但，还是：不能满足高炉对风温！的要求为了全面贯】彻高效、优质—、低耗、长》。寿、：。环保：的，方针高炉炼铁工艺】设计规范《GB 504—2，7对热风炉》的设计风温制定了较！高的标准因此热风炉！壳，体结构？形式不仅应》。满足各种炉》型的：要求其使用寿命【是保：障热风？炉持：续，、稳定？加热风？温的：一个主要《组成部分为高炉【冶炼提供《更高的？。热风温度达》到降：低能耗创建资源【节约型企业》的目标 】 6：．2．？3  热风炉是高炉！炼，铁生产中的关键设】备随着高炉强—化冶炼的提高热风】炉拱顶温度》达，(1300～—1450)℃由于】在，燃烧中产生大量的】N，Ox气体导致—拱顶高温区壳体【钢，板及焊缝《金，属受到腐蚀在长【期，腐蚀介质和拉应【力(包括残余应力】和工作应力)的共同！作用下？就会产生延迟破【坏即：应力腐蚀裂纹(S】CC)选用》合适的？钢材是防止(—SCC？)发生的措施之一】本条提出拱顶—高温区的壳体宜【选用：抗腐蚀？和抗脆断的钢—板主要？是依据调研和国【外的资料《由碳钢和普通—低合：金高强度结构钢【制成的？热风炉？拱顶往往在焊接区】、壳体？发生应力腐蚀—开裂：本条附录《B中的热风炉壳体】结构用钢板(—BB41-BF、】ALK420、【WSM41》C)相当于》日本的SM41CF！-BF钢钢材的【。碳、硫含《。。量低且含有少量【的钛等合金元素有利！于提高抗腐》蚀的能？力，钢材含碳《、硫量的《多少直接《影响钢材《。的性能含《碳、硫？量越高则《韧性、塑《。性越低抵抗应—。力腐蚀断裂的性能】就越差特别是硫在焊！接，时使：焊缝金属的硫增浓易！出现热裂缝在腐蚀】性介质作用下随【着时间的增长壳体就！会出现突然脆断上述！选，用的钢种由于—改变了？低合金钢的化学成分！和合：理的热？轧工艺？使钢材具有可—焊性好、《塑性和韧性好残余】应力小微裂纹不【。易产生的优点因【此可以减少应力腐】蚀现：象 6】．2．4、6．2．！6  内燃式和【外燃：式热风炉壳》体采：。用Q34《5钢其？厚度t与直径—D，的相关关《系采用第6．1．】3条的回归分析【方法其结果表明【。公式(6．2．【4-1？～，6．：2．4-7)、【。(6．2．》6-1～6．2．】6，-11)中壳体厚度！t(mm)与直径】D(m)之间的线性！相关：关系显著和较显著】。因，。此可用条文中的表达！式计算？。。热风炉壳《体各段厚《度 —。 6：．2．5  顶燃式！热风：。炉目前在国内高炉】冶炼中使用》不多由于样本数量】较少无法进行统【计分析鉴于上述【。原因壳体厚度—只能采用本条—提供的简化方—法确定 《 6．【2．7？  混风室壳体厚度！t，(mm)与》直径D(《m，)，之间经回归》分析线性相》。关关系不《显著壳体厚度可采用！条文中？简化方法确定 【。 ： 6．2．8】  验算《外式：热风炉燃烧》室，和蓄热？室两拱顶间的环【梁强：度主要是《燃烧室和蓄热室在温！度和：炉内压力的》作用下两拱顶产【生周期？性的相对位》移造成？拱顶间的《连络管与拱顶—壳体连接处应—力，集中严？重时连接焊缝开裂】漏气：而且还影响到拱顶砌！。体稳定？导致耐火砖松—。动脱落？降低热风炉》的使用寿《命为此应保证环梁在！气体压力和两室【(燃烧室和蓄热【室)不均匀膨胀作】用，下有足够《的强度式中的膨胀量！△取(15～—。20：)mm主要是依据】国，内外燃式热》风炉生产使用过程】中的统计资》料环梁强度验算【亦，可通过建立》。热风炉实体》模型采用有限元【。程序进行 】 6．2．9  ！采用分析设计允许开！孔和：转折：处部分区《域达到屈服对许【用应力适当放—宽主要依据是现【行行业标准钢制压力！容器分析设计标准】JB 4《732？和参照SBG C】。OREXC》-30？00MODULE熔！融还原炉《设计资料转折处的应！力强度限值为—1．5[σ]；孔】边缘的应力》强度限值为3．【0[σ]限制—。系数定为3》．0而不是》2. 5《主要是因《为热：。风炉壳体上无—密集孔洞存在不可】能出现塑性区贯通】允许在大孔洞周边】上出现局部塑性区】域 6】．，2．10 》 应力最高区域一般！在孔洞、《接管、几何》截面突变处其中孔洞！边缘处？。的应力值最》大为了充分利用【材料塑性允许在【孔洞边缘部分—区，。域，进入屈服塑性区域】的扩展应《限制在孔周边区域1！／3的？范围：     》 ，