？ ，6．2  热—风炉：壳体结构  —。 ？ ， 6《．2．1《 ， 热风？炉主要有三种—形式外燃《式热风炉、》内燃式热风炉—、顶燃式《热风炉外燃式热风炉！由，燃烧室？和蓄热室两个炉体组！。成，炉顶通过《。连络管相连内燃式热！风，炉和顶燃式热风炉】。均只有一个炉体燃烧！室，和蓄热室共处—一室部分外燃式热】风炉系统在热风主】管，上设置混风室近【10年来我国—重点钢铁《企，业热风炉的平均【热风温度提高—了约100℃但【还是：不能满足《高炉对风温的要求为！了，全面贯彻高》效、优质、》低，耗、长寿、环保的方！针高炉？炼铁工艺设计规范】GB 5《042？7对热风炉的—设计：风温制定了较高的标！准因：此，热风炉壳体结构【形式不仅应满足各种！炉型的要《求，其使用寿《命是：保障热风《炉持续、《稳定加热风温的一】个主：要组成部分为高【炉冶炼提供更高的热！风温度达到降低能耗！创建资源节约型企】业的目？标 — ，6．2．3  热】风炉是高炉炼—铁生产中《的关键设备随着高】炉强化？冶炼的提高热—风炉拱顶温度达【。(1300～—145？0)：℃由于在燃》烧，中产生大量的NO】x气体导致拱顶高】温区壳体《钢板：及焊缝？金属受到腐蚀在长】期，腐蚀介质和拉—应力(包括残余【应力：和工作应《力)的共同作用【下就会产生延—迟破：坏即应？。力腐蚀？裂纹(SCC)选用！。合适的钢材是防【止(SC《C)发？生的：措施之一本条提【出拱顶？高温区？的壳：体宜选用抗腐蚀【。和抗脆断的钢板主】要是依据调研和国】外的：资料由碳钢和普通低！合金高强度结—构钢制？成的热风炉拱顶往往！在焊接区《、壳体发生应—力腐蚀开裂》本条附录B》中的热风炉》壳体结构用》钢，板(BB《41-BF、ALK！4，20、WSM—41C)《相当于？。日本：的SM4《1C：F-BF钢钢材【的碳、硫含量低【且含有少量》的钛等合金》元素有利于提—高抗腐蚀的能力钢材！。含碳、硫量》的多少？直接影响钢材—的性能含碳、硫量】越高则？韧性：、塑性越低抵抗【。应力腐蚀断裂的性】能就越差《特别是硫在焊—接时使焊缝金—属的硫增《浓易出现热》裂，缝在腐蚀性介质作用！下随：着时间的增长壳【体就会出现突然【脆断：上述选用的钢—种由于改变了低合】金钢的化《。学成分和合》理的热轧《。工，艺使钢材具有可焊性！好、塑性和韧性好】残余应？力小微裂纹不易【产生的优点因此【可以减少《应力腐蚀现象 ！ ， 6．2．4、6！．2：．，6  内燃式和【外燃式？热风炉壳体采—用Q345钢—其厚度t与直径D】的相关？关系采用第》。6．1．3条—的回归分析方—法其结果表明公式】(6：．2．4-1～【6．2．4-7)、！(6．2．6-【1～6？．2．6-11【)中壳体厚度t(m！m)与直径D—(m：)之间的线性相关】关系：显著和较显著—。因此可用条文中的表！。达式计算热风炉壳】体各段厚度 ！ 6．2．5  ！顶燃式热风》炉目前在国内高炉冶！。炼中使用不多由于样！本数量较少无—。法进行统计分析鉴于！上述原因壳体厚度只！能采：用本条提供》的简化方法确—。定 ？ ？ 6．2《．，7  混风室—壳体厚度t》(mm)与直径D】。。(m：)之：间经回？归分析线性相关关系！不显：著壳体厚《度可采用条文—中简化方法确—定 — 6．2．8  】验算外式热》风炉燃烧室和—蓄，热，室两拱顶间的环【梁强度主要是燃【烧室：和，蓄热室在温度和炉】内压力的作用下【两拱顶产《生周期性《的相对位《移造成拱顶间的连络！管与：拱顶壳体《连接处应力集中严重！时，连接焊缝开裂漏气】而且：还影响到拱》顶砌体稳定导致耐火！砖松动脱落降低热风！炉的使用寿命为此】应保证？环梁在气体压力【和两室(燃烧室【和蓄热室)不均匀膨！胀作用？下有足够的强—度式：中的膨？胀量△取(》15～20)m【。m主要？是依：据国：内外燃式热风炉【生产使？用过程中《的统计资《。料环：梁强度验算亦—可通过建立热风【炉实体模型采用有】限元程？序进行 【 6．2．9【  采用分》析设计允许》开孔和转折处部【分区域达《到屈：服对许用应》力适当放宽主—要依：据是现行行业标【准钢制压力容器分析！。设计：标准JB 47【32：和参照SB》。G COREXC-！3000MOD【ULE熔融还原炉设！计资料转折处的应】力，强度限值为1．【5[σ？]；孔边缘》的应力强度限值为】。3．0[σ]限制系！数定为3．0而【不，是2. 5》主要是因为热风炉壳！体上无？密集：孔洞存在不可—能，出现塑性区贯通【允许在大孔》洞，周边上出《现局部塑性》区域 【。 6．2《．10  应力【最高：区，域一般在孔洞—、接管、几何截面】突变处其中孔—洞边缘处的应—力值最大为了充分】。利用材料《塑性允许在孔洞边】缘部分区域》进入屈服塑性区域】的，扩展：应限制在孔》周，边区域1／3—的范围     ！