？ 6：．2  热风炉壳】体结构  ！ 6．》2，．1  热风炉主】要有三种形式外燃】式热风炉、》。。内燃式热风炉、【顶燃：式热风炉外燃式【热风炉由燃烧室【和蓄热室两》个炉体组成炉顶通过！连络管相连》内燃式热风炉和顶燃！式热风炉均只有【一，个炉体燃烧》室和蓄热室》共处一室部分外燃】式热风炉《系统：在热风主管上—。。。设置混？风室近10年来【。我国重点钢铁—企业：热风炉的平均—热风温度提》高了约1《00℃但还是不能满！足高炉对《风温的要求》为，了全面贯彻高效【、优质、低耗—、长：寿、环保的》。方针高炉炼铁工【艺设计？规范GB 5042！。7，对热风？。炉的设？计风温制定了较高】的标准因此热—。风炉壳体《结构：形式不仅应》满足各种炉型的要】求其使用寿命是保】障热风炉《持续、稳定加—热风温？的一个主要组成【部分为高炉冶—炼提供更高》。。的热风温《度达到降低能—耗创建资《源，节约型企业的目标 ！ 6．2】．3  热风炉是】高炉炼铁生》产中的关键设备随着！高，炉强化冶炼的提高】热风炉拱顶温—度，。达(：130？0～1450)℃由！于在：燃烧中产《。生大量的《NOx气体导致拱顶！高温区壳体钢—板及焊缝金属受到腐！蚀在长期腐蚀介【质和拉？应力：(包括残余应力和工！作应力)的共同作用！下就会产生延迟破】坏即应力《腐蚀：裂纹(？SCC)选用合适的！钢材是防止》(SCC《)发生的措施之一】本条提出拱顶高温区！的壳体？。宜选用抗腐蚀和【抗脆断的《钢板主要是》。依据调研和国—外，的资料由碳钢—和普通低《合金高强《度结构钢制成的热风！炉拱顶往往在焊【接区、？。。壳体发生应》力腐蚀开裂》本条附录B中的热风！炉壳体结《构用钢板《(BB41》-BF、A》LK420、WSM！41C)相当—于，日本的SM41【CF-BF》钢钢材？的碳：、硫含量《低且含有少量的【钛等合金元》。素有利于提高抗腐】蚀的能力《钢材：。含碳、？硫量的多少直—接影：响钢材的性》能含碳、硫量越【高则韧性、塑性【越低抵抗应》力腐蚀断裂的性能就！越，。差，特别：是硫在？焊接时使焊缝金属的！硫增浓易出》现热裂？缝在腐蚀《性介质作用下随着】时间的增《长壳体就会出现突】然脆断上述选用的】钢种由于《改变：了，低合金钢的化学成】分和合？。理的热轧工艺—使钢材具《有可焊性好、—塑性和韧性》好残余应力小—微裂纹不易产生的】优点因此可》以减：少应力？腐蚀：现象 】6．2．4、6．】2．6  内燃【式和外？燃式热风炉壳—体采用Q345钢其！厚度t与直径D【的相关？。关系采用第6．1】．3条的《回归：分，析方法其结》。果表明公式(6．2！．4-？1，～6．2．4-7)！、(6？．，2．6-1～6【．2．？6-11)中壳【体厚度t(mm)与！直径D(m》)之间的《线性相关关》系显著和《较显著因《此可用条文中的表】达式计算热风炉【壳，体，各段厚度 — 6．2．5！  顶燃式热—风炉目前《在国：内高炉冶《炼中使用不》多由于样本数量【较少无法进行统计】分析鉴于《上述原因壳》体厚度？只能：。采用本条《提供的简化方法【确定 《 ？ 6：。。。．2．7《。  混风《。室壳体厚度》t，(mm)与直径D】(m)之间》。经回归分析线—性，。相关关系不显著壳】。体厚度？可采用条文中简化】方法确定 ！ 6．2《．8  验算外【式热风？炉燃烧室和蓄热室】两拱顶间的环梁强】度主：要是燃烧室》和蓄：热室在温《。度和炉内压力的【。作用下两《拱顶产生周》期，。性的相对位》移造成拱顶》间的连络管与—。拱，顶壳体连接处应力集！中严重？时连接焊缝开裂漏】气而且？还影响到《拱顶砌体稳定导致】耐火：砖松：动，脱落降？低热风炉《的使用寿命》为此应保《证环梁在气体压力】和两：室(燃烧室和—蓄热：室)不均匀膨—胀作用下有足够的】强度式中的膨胀量△！取(15～20)】。m，m，主要是依《据国内外燃》式，热风炉生产使用过程！中的统计资料环梁强！度验算？亦可通过建》立热风炉实体—模型采用有限元程】序进行 】 6．2．》9  ？采用分析设》计允许开孔》和转折处《部分区？域达：。到屈：服对许用应力—适当放？宽主要依据》。是现行行业标—准钢制压力容器分析！设计标准《JB ？4732和参照S】BG COREX】。C-：3000MODU】LE：熔融还原炉设计【资料转折处的应力】强度限值为1．5】[σ]；孔边缘【的应力？强度限？值为3．0[σ]】限制系数定为3．】0而不是2. 【5主要是因为—热风炉壳体》上无：密集孔洞存在不可】能，出现塑性区贯通【允，许在大孔《洞周边上出现局【部塑性区域 【 6．2【．10 《 应力最高区域【一般在孔洞、接管、！几何截面突》变处其中《。孔洞边缘《处的应力值最大为了！充分利用材料—塑性允许在孔洞边】缘部分区域进入【屈服塑性区》域的扩展应限—制，在孔周边区域1／】3的范围  —   《