6．2  ！热风炉壳体结构 】 【 ，6．2．1 — 热风炉主要—有三种形式外燃【式，热，风炉、内燃式热【风炉：、顶燃式热风炉【外，燃式热风炉由燃烧室！和蓄热室两》个，炉体组成炉》顶通过连络》管相连内燃式热风炉！和顶燃？。式热风炉《均只：有一个？炉体燃烧室和蓄【热室共处一室部分】外燃：式，热风炉系统》在热风主管上设置】。混风室？近10年《来，我，国重点钢《铁企业热风炉—的平均热风温度【提高了约100℃但！还是不能满足高炉】对风温的要求为了】全面：贯，彻高效、优质、低耗！、长：寿、环？保的方针高炉炼铁】工艺设计规范—GB 5042【7对：热风炉的设》。计风温制定了—较高：的标准因此》热风炉壳体》结构形式不仅—应满足？各种炉型《的要求其使用寿【命是保？障热风炉持续—、稳定加热风—温的一？个主要组成部—分为高炉冶炼提供】更高的？热风温度达到降低能！耗创建资源节约型】企，业的目标《 6【．2．3  —热，风炉是高炉》炼铁生产中的关【键设：备随着？高，炉强化？。冶炼的提高》热风炉？拱顶温？度达：(1300～145！0)℃由于在燃【烧中：产生大量的N—Ox气体导》致拱顶高温区壳体】钢板及？焊缝金？属，受到腐蚀《在，长期腐蚀介质—和拉应力(包括残】余应：力和工？。作应力)的共同作】用下就会产生延迟】破坏即应力腐—蚀裂纹(SCC【)选用合适的钢【材是防止《(SCC《)发生的措施—之一本条提出拱【顶高：温区的？壳体：。宜选用抗腐蚀和【抗脆断的钢板主要】是依据？调研：。和国外的资料由【碳，。钢和普？通低：合金：高，强度结构《钢制成的《热风炉拱顶往往【在焊接？区，、壳体发《。生应力腐蚀开裂【本条附？录，B中的热风炉壳【体结构用钢板—(BB41-—BF、AL》K420、》WS：M41C)》相当于日本的SM】41C？F-BF钢》。钢材：的碳、硫《含量低且含》有少量的钛等合金】元素有？利于提高抗腐蚀的】能力钢材含》碳、：硫量的多少直接影响！钢材的性能》含碳、硫量越—高则韧性《、塑性越低抵—抗应力？腐蚀断裂的性能就越！差特别是硫在焊【接时使？焊缝金属的硫—增浓易出现热裂缝】在腐：蚀性介质作》用下随着时间的【增长壳体就》。会出现突然脆—断上述选用的—钢种由于改》变，了低合金钢的化学成！分和合理的》热轧工艺《使钢材具有可焊性】好、塑性和韧性【。好，残余应力小微裂纹不！易，产生的优点》因此可以减少应【力腐蚀现象 — 》6．2．4》、6．2《．6  内》燃，式和：外燃式热风炉壳体采！用，Q345钢》其厚度t《与直：径D：的相关关《系采：用第6．1》．3条的回》归分析方法其结果】表明公式(》6．：2．4-1～6【．2：．4-？7)：、(6．《2，．6-1～6．【2．6-11—)中壳体厚》度，。t(mm)与—直径D(m)之【间的线性相关关系】显著：和较显著因此可【。用条文？中的表达式计算热风！炉壳体各段厚度 ！ ？ 6．2．5—  顶？燃式热风炉目—前在国内《高炉：冶，炼中使？用不多由《于样本数《量较少无法进—行，统计分析鉴于—上述原？。因壳体？厚，度只：能采用本条提供的简！化方法确《定 ？ 6．—2．7？。  混风室》壳体厚度t(mm】)与直径《D(m)《之间：经回归分析》线性相关关》系不：显著壳体厚度可采】用条文中简》化方法确定 】。 6．2．8】  验算外式热【风炉燃烧室和蓄热】室，两拱顶间的环梁强度！主要是？燃烧：室，和蓄热室在》温度和炉内压力的作！。用下两拱《顶产生周期性的相】对位移造成拱顶间的！连络管与拱》顶壳体连接处应力】集中严？重时连接焊》缝开裂漏气而—且还影响到拱顶【砌体：稳定导？。致耐火砖松动—脱落降低热风炉【的使用寿命为此【应，保证环梁在气体压】力和两室(燃烧室和！蓄热室？)不：。均匀膨胀《作用下有足够的强度！式中的膨《胀量△取《(15？～20)mm主要】是依据国《内外燃式热风炉生产！使用过？程中：的统计资《料环梁强度验—算亦可通过建立热】。风炉实体模》型采用？。有限元程序进行【 6．2！．9 ？ 采用分析设计允许！开，孔和转折处部分【区域达到屈》服对许用应力—适当：放宽主？要依：据是：现行行？业，标，准钢制压力容—器分析设计标准JB！。 4732和参照S！BG C《O，REXC《-3000》。MODULE—熔融还？。原炉设计资料转折】处的应力《强度限值为1．5】[σ]；孔边缘【的，应力强度限值为【3．0[σ]限制】系数：定为3．《0而不是2. 5】主，要是：因，为热风炉壳体上无密！集孔洞存在不可【能，出现塑性《区贯：通允许在大孔洞【。。周边上？出现局部塑性区域 ！ 6．2】。．10  应—力最高区域一般在孔！洞、接管、几何截面！突变：处其中？孔洞边？缘处：的应力值最大为了】充分利用材料塑【性允许在孔洞—边，缘部分区《域进入屈服》。塑性区域《的扩展应限》制在孔周边区域1／！3的范围  —   《