6．2【  热风《炉壳体结构 — — 6．2．1 】 ，热风炉主《要有三种形式外燃】式热风？炉、内燃式热风炉、！。顶燃式热风炉外燃式！热风炉？。由燃烧室和蓄热室】两个炉体《组成炉顶《通过连络管》相，连内燃？式热风炉和》顶，。燃，式热风炉均只有一】个炉体燃烧室和蓄】。。热室共处《一室部分外燃—式热风？炉，系统在？热风主？管上设置混》风室近1《0年来我国重点钢铁！企，业热风炉的平均热风！温度提高《。了约10《0℃：但还：是不能？。满足高炉《对风温的要求—为了全面贯彻高【效、优质、》低耗、长寿》。、环：保的方针高炉炼铁工！艺设计规范》GB 504—27对？热风炉的《设计风温制定了【较高的标准因此热风！。炉壳体？结构形？式不仅应满足各【种炉型的要》求其使用寿命是保】障热风炉持续—。、稳定加热》风温的一《个主要组成》部分为？高炉冶炼提供—更高的热风温—度达：到，降低能耗创建资源】节约型企业的目标】 6【．2．3  热风】炉是高炉《炼铁生？产中：的关键设备随着高】。炉强：化冶炼的提高热风炉！拱顶温？度达(1300～】1450)℃由于在！。燃烧中产《生大量？的NOx气体导致拱！顶高温区《壳体钢板及焊缝【。金属受到腐》蚀在长期腐蚀—介质和拉《应力(包《括残余应《力，和工作？。应力：)的共同《作用下就会》产生延迟破坏—即应力腐《蚀裂纹(SCC【)选用合适》的钢材是防止(【SCC)发生的措施！之一本条提》出拱顶高温区—的，壳体宜选《用抗腐蚀和抗—脆断的？钢板主要是依据调研！和国：外的：资料由碳钢》和普通低《。合金高强度结构钢制！成的热风炉拱顶【往往：在焊接区、》。壳体发？生应：力腐：蚀开裂？。本条：附录B中的热风炉壳！体结构用钢板(B】B41-BF、A】LK420、WS】M41C《)相当于日本的【SM4？1C：F-BF钢》钢材的碳、硫含【量低且含《有少量？的钛等合金元素【有利于提高》抗腐蚀的能》力钢材含碳、硫量的！多少直？接影响钢材》的，性能：含碳、硫量越—高则韧性、塑性越】低抵抗应力腐蚀断裂！的性：能就越差特别—是硫：。在焊接？时使焊缝《金属：的硫增浓《易出现热裂》缝在腐蚀性》介质作用《下，随着时间的增—长壳体就会出现【突然脆断上》述选用的《钢种由于改》变了低合金钢的化】学成分？和合理的热轧工艺使！钢材：具有可焊性》好、塑？性和韧性好》残余应力小微裂纹不！易产生的《优点因？此可以减少应力腐蚀！现象 【 6：．2．4、6．2】．6  内燃—。式和外燃式热风炉】壳体采用Q》3，45：钢其厚度t与—。直径D的相关关【系采：用第6？．1．3条的回归分！析方法其结果表明】公式：(6．2《．4-1～6．2．！4，-7)、(6．【2，．6-1～6—．2．？6-：11)中壳体厚度t！(mm)与直径【D(m)之间的【线性相？关关系显著和—。较显著因此可用条文！。中的表？达式计算热风炉【壳体各？段厚度 【 6．2．5 】。 顶燃式热风炉【目前：在国内高《炉，冶炼中使用不多由】于样本数量较少无】法进行统计》分析鉴于上述原【因壳体厚度只能采用！本条提供的简—化方法确《定 ： 》6．2．《7 ： ，混风室壳体》厚度t(m》m)与直《径D(？m，)，之间经回归分析线】性相关关系不显【著壳体厚度可—采用条文中》。简化方法确定— 6．】2．8  》验算外式热》风，炉燃烧室《和蓄热？室两：拱顶间的环梁强度主！要是燃？烧室和蓄热室在温度！和炉内压力的作【用下两拱顶》产生周期性的相【对位：移造成拱顶间的【连，络管与拱顶壳体连】接处应？力集中严重》时连接焊《缝开裂漏气而且还】影响：到，拱顶砌体稳定导【致耐：火砖松动《脱落降低热风炉的使！用寿命为此》应保证环《梁在气体压力—和两室(燃》烧室和？蓄热室)不均匀【膨胀作用下有足够】的强度式中的膨胀量！△取(1《。5～2？0)mm主要是【依据：国内：外燃：式热风炉生产使【用过程中的》统计资料环梁强【度验算亦可通过建立！热风炉实体》模型采用有限元程】序进行 《 6—．2．9  采用分！析设：。计允许开孔和—转折处部分区域【达到屈服对》许用应力《适当放宽主要依据】是现行行业标准钢制！压力容器分析设计标！准JB？ 4732和—参照SBG》 COREXC【-300《0MOD《ULE熔融还原【炉设计资料转折处】的应力？强度限？。值为1．5》[σ]；孔边—缘的：应，力强度限值》为3．0《[σ]限制》。系数定？为3．0而不是2】。.， 5主要是因为【热风炉壳体上—无密集？孔洞：。。存在不？可能出现塑性区贯通！允许：在大孔洞《周边上出现局部【塑性区域 】 6．2》．10  应力【。最，高区：域，一般在孔洞、接【管、几何截》面，突变处其中孔—洞边缘处《的应力值最》大为了充分利用材】料塑性允《许在：孔，洞边缘部分区域进】入屈服塑性区域【的扩展应限》制，在孔：周边区域1》／3的范围   】。。  ： ，