5．3【  设？。计指标 —。 5．【3．1  本—条是对钢板》设计指？标，的确：定主要依据如—下   ！  ：  1？  高炉、》热风炉等壳体结构的！设计压力大于—0. 10》MPa小《于0．55MPa类！似于钢制压力—容，器原冶金工业—部冶金部压力容器安！全，技术管理规定([】91：]冶安环第64【3号)文中》规定：压力：超过0．1MPa的！高炉、热风》炉、：除尘器壳体结构参照！压力容器的》技术要求《进行设计、》。制作：和验收 —       ！2  按压力容器设！计可采？用规：则设计和《。。分析设计方法根【据炼铁工艺炉壳体结！构的应力《分布和实际使用经验！壳，体结构采《。用，分析设？计 —      规则】设计服从弹性失效】准则以？壳体的某点最大应】力进入塑性壳体开】始屈服而判断为结】。构失效用于炼铁【炉壳体？结构设计偏于保守而！分析设计《。方法服从《塑，性失效准则》在壳：体安全？的前提下容许—结构：出现局？部塑性区局部可【以按有限寿命设【计该方法能解决【规则：设计方法所不能解决！的问题如壳》体开有许多孔洞孔】洞间局？部进入塑性状态【的，受，力问题 】 ，      3 】 炼铁工艺炉壳【体结：构设计采用许用应力！法要求相遇荷载【在，。其标：准值共同作》用，。下壳体结构的—最大应力强度不【超过钢材《的许用？应力[σ《]这是由于ALK4！9，0、BB《503、WSM50！C等钢材的力学性能！指标、几何特征指】。。标，仍然处于统计资料】不够：。充分的状况而—炼铁工艺炉壳体结构！等受：力状态十分复杂进】行全面概率》统计分析的条件不】具备 —   《  ： 根据？现有统计资》料基于Rk》≥，。K(：SGK+SQ—K)基本组合进【行的粗略类比—可靠：性，验证分析《表明当荷载效应比】值ρ(ρ＝SQK】／SGK)分别取0！．25、0．5【0、1．00、2．！0，0K值取1．50时！可靠度指标β—的，算术平均值的最小】值约为3. 20】这与现行国家标准】。建筑结构可靠—度设计统一》标准GB 500】68：。对重要性等级为二】级、塑性破坏条【件下规定的安全度水！平，要求相当 —  》     4  】参考奥钢联为宝【钢设计的C-300！0熔融还原炉—壳体钢板《的许用？应力取R《m／2．35—或，ReH／1》．5中的最小值【 ， ？。     —  综合考虑—上述情况经分—析比较后本条确【定，钢板的许用》应力取[σ]—＝ReH／1—.， 5 《 5．—3．2  为了【可靠保证《焊接连接的》强度壳？体结构？焊接接头都》是全焊透形式的【接头：熔敷金？属的许用应力取钢】板，的许：用应力？值， 5【．3．？3，  锚栓的许用【应力值取《屈服强度ReH的】1／2主《要原因有两》点，一是根？据原：。钢，结构设计规范TJ1！。7-74中3号钢】锚栓：许用应力为》1100《kg／cm2转化为！[σ]＝11—00×0．0981！＝107．91N／！mm2？热风炉与基础连【。。接的锚栓直径在(5！0～100)mm范！围Q：235钢《屈服强度《ReH？为215N／—mm2屈《服强：度与许用应》力之比约为2为此】取安全系数为—2；二是为了—符合：热风：炉与：基础：。嵌固：连接的假《定使锚栓的受拉【变，形尽量减《小 — 5．3．》4  钢材随着【温度的？升高弹性模》量减小附录D中【不同温？度下钢材的弹性【模量按现行国家标准！直式圆筒《形钢制焊接油罐设】计规范GB》 5034》1的规定结合炼铁工！艺炉壳体结构采用】低合金钢的特点【采用了(20—～250《)℃温度区》段的弹性模量 】 ？   ？   钢材的线膨胀！系数随着温度的升】高会发生变化但【变化幅度《不大参考ECC【S的建议、欧—洲规：范、英国规》范等和国内》钢结：构抗火分析经综【合分析后壳》体温度在(》150～250)】℃时钢材的线—。膨，胀系数α可取—13×10-6(】以每℃计) 【