。 5．—3  设计指标【 【 5．3．》1  本条是—。对钢板设计指标【的确定主要》依据如？下 《     【。  1  》高，炉、热风《炉等壳体结》构的：。设计压？力大于0. 10】MPa小于0．5】5MPa《类似：于，钢制压力《容器原冶金工业【部冶金部压力容【器安：全技：术管理规定》([91]冶安【环第643号)文中！规定：压力超过0．1【MPa的高炉、【热风炉、除》尘器壳体《结构参照压力—容器的技《术，。要求进行设计、制作！和验收 —  《  ：   2  按压力！容器设计可采用【。规则：设计和分析设计方法！根据炼铁工艺炉【壳体结构《的应力分布和实际】使用经验壳》体结：构，采用分析设》计 》 ，      规则设！计服：从弹性失《效准：则以壳体的某点最】大应力进入塑—性壳体开始屈服【而判断为结构失【效用于炼铁炉壳体】结构设计《偏于保守而分析设】。计方法服从》塑性失效准》则，在壳体安全的前【提下容许结构出现】局部塑性区局部【可以按有限寿命【设计该方法能解决规！则设计方《法所不能解决的问题！如壳体开有许多【。孔洞：孔洞间局部进入塑】性状：态，的受力问题 【 《     》。 3  炼铁工艺炉！壳体结构设》计采用许用》应力法要求相遇荷】载在其标准值—共同作用下壳体【结构的最大应力强】度不超过钢材的【许用应力《[σ：]这是由于ALK4！90、BB》503？、WSM50C等钢！材，的力学性能指标、】几何特征指标—仍然处于统计资料】不够充？分的状？况而炼铁工艺炉【壳体结构等》受力状态十分—。复杂进行全》面概率？。统计分析的条件不具！备 《    —。  根？据现有统计资料基于！Rk≥K(SGK】+，SQK)基本组合进！。行的粗？。略，类比可靠性验证分析！。表明当荷载》效应：。比，值ρ(ρ＝SQ【K／S？GK)分别取—0．25《、0．50》、1．00、2．0！。0，K值：取1．？50时可靠度指标β！的算术平均》值的：最小值？约为3. 20【这与现行国家标准】建筑结？构可靠度设计统一】标，准GB 50—068对重》要性等级《为二级、塑性破【坏，条件下规定的安【全度：水平要求相当 【 ：  《     4 【。 参考？奥钢联为宝钢设计的！C-3？000熔融》还原炉壳体钢—板的许？用应力取Rm／2．！。3，5或：ReH／1．5中】的最小值 》    】。   综合》。考虑上述情况经【分析比？。较后本条确定钢【板的许用应力—。取[σ]《＝ReH／1—. ：5 — 5．3《．2  为了—可靠：保，证焊接连接的强度】壳体结构焊接接【头都是全焊》透形：式的接头熔》敷金属的许》用应力取钢板的许】用应力值 【。 5．》3．3？  锚栓的许用【。应力值？取屈服强度Re【H的1／2主要原因！有两点一是根据原】钢，结构：设计：。规范TJ17-7】4中3？号钢锚栓许用应力为！110？0k：g／cm2》转化为[σ]＝【110？。0×0．0981】＝10？7．91N／mm】2热风炉与基础连接！的锚栓直《径，在(50～100)！mm范围Q2—35钢屈《。服，强度ReH为215！N／m？m2屈服强》度与许？用应力之比约为2为！。。此取安全系数为2；！二是：为了符合热风炉【与基础？嵌固连接《。。的假定使锚栓的受拉！变形尽？量减小 》 5．3．】4 ： 钢材随着温度的升！高，弹性模？。量减小附录D中【。不同温度下钢材的】。弹性模量按现行国家！标准直式圆筒—形钢制焊接油罐设计！规范：GB 503—41：。。的规定结合》炼铁工艺炉壳体结】构采用低合金—钢的特点《采用：了(20～》250)℃温度区】。段的：弹性模量 》    】  钢材的线膨胀】系数随着温度的升高！会发生变化》但变化幅度不大【参考E？CCS的建议、【欧洲：。。规范、英国》规范等？和国内钢结构抗【火分析？。经综合分析后壳体温！度，在(：150？～250《)℃时钢材的—线膨：胀系数α可取13×！10-6(以每℃计！) ？