： 5．3 — 设计指标 — ：。 ： ： 5．3．1  本！。条是对钢《板设：计指标的确定主要】依据如下 【  《   ？  1  高炉、热！风炉等壳体结—构的设计压力大【于0. 10—MPa小于0．5】5MPa类似—于钢制压力容器原冶！金工业部冶金部压】力容器安全技术管】理规定？([91]》冶安环第643【。号)文中规定压力超！过0．1MPa的】高炉、热风炉、除尘！器壳：体结：构参：照压力容器的技术】。要，求进行设计、制作】和验收 —  《  ： ， ， 2  按压—力容器设计可采【用规则设计和分析设！计方法根《据，炼，铁，工艺：炉壳体结《构的应力分》布和实际使用经验】壳体结构采用分析设！计 ：    】  规则设计服从】弹性失效准则以壳体！的某点最《大应力进入》塑性：壳体开始屈服而判断！为结：构失效用于》炼铁炉壳体结构设计！偏于保守而分—析设计方法》服从塑性失效—准则：在壳体安全的前【提下容许结构出【。现，局部塑性区》局部可以《按有限寿命设计【该，方，法能解？。决规则设计》方法所不能解决的问！题如壳体开有许【多孔洞孔洞间—局部进入《塑性状态的受力【问题 ？ ：   》  ：  3？  炼铁工艺炉壳体！结，构设计采用许用应】力法要求相遇荷载在！其，标准值共同作用下壳！。体结构的最大应【力强：度不超过钢材的许用！应力[σ]》这是由于ALK4】90、B《B503《、WS？M50？C等：钢材的力《学性能指《标、几何特征指【标仍然处于统计【资料不够充》分的状？。况而炼？铁，工艺炉壳体结—构，等受：力状态？十分：。。复杂进行《全面概率统计分析】的条件不具备 ！ ：      —根据现？有统计资料基于R】。k≥K？(，S，。。GK+？S，。QK)？。基本组合进行的粗】略，类比可靠性》验证分析表明—当荷载？效应比值ρ(ρ【＝SQK／SGK】)分别取0》．25、0．50、！1．0？0、2．00K值取！1．50《时可靠度指标β的算！术平均值的最—小值约为《3. 20这与现】。行国家标准》建筑结构《。可靠度设计统—一，标准GB 5—0068对重—要性等？级为二级《、，塑性破坏条件下规定！的安全？度水平要求相当 】 《。       4 ！ 参：考奥钢联《为宝钢设计的C-3！000熔融》还原炉壳体钢板【的许用应《力，取Rm／《。2．3？5或Re《。H／1．5中的最小！值， 》      — 综：合考虑？上述情况经分—析比较后本条—确定：钢板的许《用应力取[σ—]＝Re《H／1. 5 】 ？ 5．3．2  为！了可靠保证》焊接连接的强度壳】体结：构，焊接接头都是全焊透！形式的接头熔敷金】属的许用应》力取钢板的许—用应：力值 》 ： 5：．，3．3？  锚栓的许—用应力值取屈—服强度ReH的【1，／2主要原》因有两点《一是：根据原钢结构—设计规？。范TJ1《7-74中3号【钢锚栓许《用应力为11—00kg／cm2】转化为[σ]＝【1100《×0．098—1＝10《7．91N》／mm2热》风炉与基础连—接的锚栓直径在【(5：0～100》)m：m范围？Q235《钢屈服？强，度ReH为215N！。／mm2屈》服强度？与许用应力之—比约为2为此取【安全系数为2；二是！为了符？合热：风炉与基础嵌固连】接的假定使锚—栓的受拉变形尽量减！小 《 ： 5．3．4— ， 钢材随《着温度的升高弹性】模量减小附录D中】不同温度《。下钢材的弹性—模量按现行国家【标准直式圆》筒形钢制焊接油【罐设计规范GB 5！0341的规定结】合炼铁工艺》炉壳体结构采—用低合？。金钢的特点采用了】(20？～2：。50)？℃温：度，。。区段的弹性模量 】 ， ？     》 钢材的线膨胀系】数随着温度的—升，高会发生《变化但变化》幅度不？大参考ECCS【的建议、《欧洲规范、英—国规范等和国内钢】。结构抗？火分：析经综合分析后壳体！温度在(1》50～250—)℃时钢材的线膨胀！系数α？可取13×1—0-6(以每℃计】) ？