。 5．3 】 设计指标》 5！．3．1  本条是！对钢板设计指标【的，。确定：主要依据《如下  ！   ？  ：1  ？高炉、热风》炉等壳体结构的【设计压力大》于0. 10MPa！小，于0．55》MPa类似于钢【制，压力容器原》冶金：工业部？冶金：部压力容器安全技】术管理规定(—[9：1]冶？安环：第643号》)文：中规定压力超过0】．1MPa的高炉、！热风炉？、除尘器壳体结【。构，参，照压力容器的—技，术要：求进行设《计、制作《和验收 【  ？   ？  2  按压力容！器设：计可采用规》则设计？和分析？设计方法根》据炼铁工艺炉—壳体结构的应力分】布和实？际使用？经验壳体结》构采用分析设计【   】   规《则设计服从弹性失】效准则以壳体的某点！最大：应力进入《。塑性壳？体开始？屈，服而判断为结构失效！用于炼铁炉》壳体结构设计偏于】。保守而分析设计方法！服从塑性失》效准则在壳体安全的！。前提下容许结构【出现局部塑性—区局部可以按有限】寿命设计该》方法能解决规则【。设计方法所不能【解决的问题如壳体开！有许：多孔洞孔洞间局【部，进，。入塑性状《态的受力《问题 《 ： ：   ？   ？3 ：。 炼铁工艺炉—。壳体结构设计采用许！用应力法要求相遇】荷载：。在其标准值》共同作？用下壳体结》。构的最大应力强度不！超过钢？材的许用应》力[σ]这是由于】ALK490、B】B5：03、WSM5【0C等钢材的力学】性，能指：标、：几何特？征，指标：仍，然处于统《。计资料不《够充分的状况而【炼铁工艺炉壳体【结构：等受力状态》十分复杂进行全【面概率统计分析【。的条件不具备 】  》    根据现有】统计资料基于R【k≥K(SG—K+S？QK)基本组合进】行，。的，粗略类比可靠—性验证分析表明当荷！载效应比值》ρ(ρ＝S》。QK／S《GK)分《别，取0．25、0．5！0、1．00、2】．00？K值取1．50时】可靠度指标β的【算术平均值的—最小值约为3. 】20这与现行国家标！准，建筑结构可靠—度设计统一标准G】B 50068对】重要性？等级为二级》、塑性破坏条件下】规定的安全度水平】要求相当 ！       【4  参考奥钢联】。为宝钢设计》的C-3000熔融！还原炉？壳，。。体钢板的《许用应力取》Rm／2《．35或ReH／】1．5中的最小【值 ：   【    《综合考虑上述情【况经分析比较后本条！确定钢板的许用【。应力取[σ]＝【Re：H／1. 5 ！ 5．3—．2：  ：为了可？靠保：证焊接连接的强度】壳，体，结构焊接接头都【是全焊透形》式的：接头熔敷金属—的许用？应力取钢板的—。许用应力值》 ， 5．【3．3  锚栓【的，许用应？力值取屈《服强：度ReH的1／2】主要原因有》。两点一是根据原钢结！构设计规范TJ【17-74中3号钢！锚，栓许用应力为110！0kg／cm2转化！为[σ]＝》1，100×0．09】81＝107—。．91N／mm2】热风炉与基础连接】的锚：栓直径？在(5？0～100)m【m范：围Q23《5钢屈服强》度Re？H为215N／m】m2屈服强度与【许用应？力之比约为》2为：。此，取安全系数》为，2；二是为了符合热！风炉与基《础嵌固连接的假【定，使锚栓的受拉变形尽！量减小？ ： 5．—3．4  》钢材：随，着温：度的升高弹性模量】减小附录《D中不同《温度下？钢材的弹性模量按现！行国家标《准直式圆筒形钢【制焊接油罐设计规范！GB 5034【1的规定结合炼铁工！艺炉壳体《结构采用低合金钢的！特点采用了(—2，。0～250》)℃温度区》段的弹性模量 【     ！ 钢材的《线膨胀系数随—着温度的升高—会发生变化但—变化幅度不大—。参考ECCS—的建议？。、，欧，洲规范、英国规【范，等和国内《钢，结构抗火分析经综合！分析后？壳体温度在(150！～2：50)？℃时钢材的》线膨胀？系数α可取1—3×10《。-6(以每℃计) ！ ，