。 ？。 5．3 》 设计指标》 》。 ： 5．3．1—  本？条是对钢板设—计指标的《确定主要《依据如下《  【 ，。   ？ 1  《高炉、热风炉等壳体！结构的设计压力大】。于0. 《10MP《a，小于0．55M【Pa类似于》钢制：。压力容？器原冶金《工业部冶金部压力】容器安全技术管理】规定：(，[，91：]冶安环第》6，43：号，。)文中规定压力超过！。0．1MP》a的高炉、热风炉、！除尘器壳体结构【参照压力容器的技】术要求进行设计【、制作？和验收？ —。      2【  按？压力容器设计可采用！规则设计和分析设计！方法根据炼》铁工艺？炉壳体结构的应【力分布和实际使用经！验壳体结构采用分】析，设计：    ！  规则设计服从】弹性失效准》则以：壳体：的某点最大应—力进入塑性壳体开始！屈服而判《断，为结：构失效用于炼铁【炉壳体结构设计【偏，于保守？而分析设计方法服】从塑：。性失效准则在壳【体安全的《前提下容许结—。构出现局部塑性【区局部可以按有限】寿，命设计该方法能解决！规则：设计：方法所不能解—决，的问题如《壳体：开有许？多孔洞孔洞间局部】进入塑性状态—的，受力问题 【  《     》3  炼铁》工，艺炉壳？体结构设计采用许】用应力法要》求相遇荷载在其【标准值共同作用下壳！体结构的最》大应力强度不超过】钢材的许用》应力[σ]这—是，由于ALK4—9，0、B？B503《、W：S，M50C等钢材的力！学性能？指标：。、几何特《征指标？仍然：处于统计资料不【够充分的状况而炼铁！工艺炉壳《体结构等受力状态】十分复杂《进行：全，面概率统计分析的】条件不具备》 ， ？ ： ，  ： ， ，根据现？有统计？资料基于Rk—≥K(SGK+SQ！。K)基本组合进【。。行的粗略《类比可靠《性验证分析表明当荷！载效应比值ρ(【。ρ＝：SQK／S》GK)分别取0【。．25、0》．50、1．00】、2．00K值【取1．50》时可靠度指标β【的算术平《均值的？最小值约为》3. ？2，。。0这：。与现行国家标准建筑！结构可靠度设计统】一标：准GB 50068！对重要性等级为【二级、塑性破坏【条件下？规定：的安全度水平要求相！当   ！   ？ 4  《参考奥钢联为宝钢设！计的C？-30？00熔融还原炉壳】体钢板？的许用应力取—Rm／2．》35：或ReH／》1．5？中的最？小值 —    》   综合考虑上】述情况？经分析比《较后本条确定钢【板的许用应》。。力，取[σ？]＝ReH／1. ！5 5】．3．2  为【了可：靠保证焊接连接的】。强度壳体结构—焊接接？头都是全焊透形式】的接头熔敷金属的】许，用应：力取钢板《。的，许用应力值》 5．】3．3？  锚栓《。的许用应力》值取屈服强》度ReH的》1／2主要原—因有两？点一是根据原钢结】构设计规《范TJ17-74中！3号钢锚《栓许用应《力为1100kg】／cm？2转化？为[σ]＝1—100？×0．09》。8，1＝107．91】N／mm2》热风炉与基》础连：接的锚栓直》径在(50》～100《)mm？范围Q2《35钢？屈服强？度R：eH为215N【／mm2屈服—强度与许用》应，力之比约为2为此】取安全？系数为？2，；二是为了符合热】风炉与基础嵌固连接！的假定使锚》栓的受拉变形—尽量减小 】 5．《3．4  钢材随着！温度的升高弹性模】量减小附录D中不同！温度下钢材的弹性】模量按现行国—家标准直式圆—筒形钢制焊》接油罐设计规—范GB 5》0341的规定结合！炼铁工艺《炉壳：。。体，。结构采用《低，合金钢的特点—采用：了(20～2—5，0)℃温度区段的】弹，性模量 】      钢材的！线，膨胀系数随着温度】的升：高会发生变化但变】化幅度不大参考EC！CS的建议、欧洲】规范、？。英国规范等》和国内钢结构—抗火分？析经综合分析—后壳体温度在—(150～2—50)℃时钢材【。的，线膨胀系数》α可取13×—10-6(》以每：℃计)？ ：