， 5．3  】设计指标 】 5．—3．1  本条是对！钢板设计指标—的确：定主要依据如—下 【      —。1  高炉、热风炉！等壳体结构的设计】压力大于《0.： 10MPa小于】0．55MPa类】似于钢？制压力容器原冶金工！业部冶金部压—力容器安《全技术管《。理规定([91]冶！安环第？6，43号)《文中：规，定压力超过0—．1M？Pa的高炉、热风炉！、除尘器《壳体结构参照压力容！器的技术要》求进行设计、制【作和验？收  】     2  按！。压力容器设计—可采用规《则设计和分》析设计方《法根：据炼铁工艺炉壳体】结构的应《力，分布和实际使用经】。验壳体结构采—用分析设计 】 ，。 ，      规【则设计服从弹性失】效准则以壳体的某】点最：大应力进入塑性壳】体开：。始屈服而判》。断为：。结构失效用》于炼铁炉壳体结构】设计偏于保守而分】析设计方法》服从塑性失》。效准则？在壳体安全的前提下！。容许结构出现局部塑！性区局部可以按有限！寿命设计该方—法能解决规则设【计方法所不》能解决的问题—如壳：体开有？许，多孔洞孔洞间局部进！入塑性状态》的受力问题 】 ？      3 】 炼铁工艺炉壳体】结构设计采用许用应！力法要求《相遇荷载在》其，标准值共同作用下】壳体结构的》最大应力强度不超过！钢材的许《用，应，力[σ？]这是由于A—LK：490？、BB50》3、WSM5—0C等钢《材，。的，力学性能指标、几】何特：征，指标仍然处于统【计，资料不够充分的状况！而炼铁工艺炉壳【体结构等《。受力状态十分复【杂，进，。。行全面概率》。统计分析《的条：件，不具备 《。 《    《  根据现》有，。。统计资料基于Rk≥！K(SGK》+SQ？K，)基本组合进行【的粗略？类比可靠性验—证分析表明当荷载效！应比值ρ(ρ＝【SQ：K／SGK)分【。别取0．25、0．！50、1．00、】2．00《K值取？1．50《时可靠度指标β的算！术，平均值的最》小，值约为3. 2【0这与现行》国，家标：。准建筑结构》可，靠度设计《统一标准GB 【50068对—重要性等级为—二，级、塑性破坏条件】下规定的安全度【水平要求相当 】    【   4 》 参考奥《钢联为宝钢设计的】C-3？0，00熔融还原炉壳】体钢板的许用应【力取Rm／2—．，35：或ReH／1—．5中的最》。。小值 》。  《     综合考虑！上述：。情，况经分析比较后本条！确定钢板的许—用应力取[σ]＝】ReH／1》. 5 》 5．3．2！  为了可靠—保，证焊接连接的强度壳！。体，结构焊接接头—都是全焊透形—式的接头熔敷金属】的许用应《力取钢？板的：许用应力值 ！ 5．3．3  ！锚栓的许用应力【值取屈服《。强度ReH的1／】2主要原因有两点】一是根据原》钢结构？设计规范TJ1【7，-74中3》号钢锚栓许用—应力为1100kg！／cm2转》化为[σ]＝11】00×0．》0981＝1—07．91N／m】m2热风炉与基础连！接的锚栓直径在(】50～100—)mm范围Q235！。钢屈服强《度R：e，H为215》N／mm2屈服强度！与许用应《力，。之比约为2为此【取安：全系数为2；二是为！了符合？热风：炉与基础嵌固连【接的假定使锚栓的】受拉变形尽量减小】 5．3！。．，4，  钢材随》着温度的升高—弹性：模，量减小附录》D中不同温度下钢】。材，的弹性模量按—现行国？家标准？直式圆？筒形钢制焊接油罐设！计规范GB —50341的规定结！合炼铁工艺炉壳【体结构采用低—合金钢？的特点采用》了(20～250】)℃温度区》。段的弹性模量 】 ？。 ，     》钢材的线膨胀系数】随着温度的升高会】发生变化但变化幅度！。不大参考ECCS】的建议、《欧洲规范、英国【规范等和国》内钢结构抗火分析】经综合分析后壳体温！。度在(150～25！0，)℃时？。钢材的？线膨胀？系数α可取13×1！0-6(以》每℃计？) ？