5．3  ！设计指标 — ？ ？5．3．1  本】条是对钢板设计指】标的确定《。主要依据如下 ！ ？     》 1 ？ ，高炉、热风炉等壳】。体结构的设计压力大！于0. 《10MPa》小于0？．，55MPa类似于】钢制压？力容器原冶金—工业部冶金部压【力容器安全技术【管理规定([9【1]冶安环》第643号》)文中规定压—力超过0．1MPa！的高炉、《热风炉、除尘—器壳：体结：构参照压力容器的技！术要求进行设—计、制作和验收 】。 》  ：。  ：  ：2  按压力容器】设计可采用规则设计！和分析设计方法根据！炼铁工？艺炉壳体《结构的应力分布和实！际使用经验壳体结】构采用分析设计【  【   ？ 规则？。设计服从弹》。性失效准则以—壳体的某点最—。大应力？进入塑性壳体开始屈！服而判？。断为结构失效用于炼！铁炉壳体结构设计偏！于，保守而分析设计方】法服从塑性失效准】则在壳？体，安全的？前提下容许结构出现！。局，部塑性区局》。部可以按有限寿命】设计该方法能解【决规则设计方法【所不能？。解决的问题》如壳体开有许多孔】洞孔：洞间局部进入塑【性状：态的受力问题 】 ，  《     3— ， 炼铁？工艺炉壳《体结构设计采用许用！应，力法要求相遇荷载在！其标：准值共同作用下壳】。体结构的最大应力】强度不超过》钢材的许用》应力[σ]这—是由于ALK4【90、？BB503、W【SM：50：C等钢材的》力学性能《指，标、几何特征指标】仍然处于统计资料】不够充分的状况【而炼：铁工艺？炉壳体结构》等受力状态十分复】杂进：行全面概率统计【分析：的条件不具备— 《      【根据现有统计资料基！。于Rk≥K》(，SGK+SQK)基！本组合进行的—粗略类比可靠性验】证分析表明当荷载效！应比值ρ(ρ＝【SQK／SGK)分！别取0．25、0】．50、1》．00、2．00K！。值取1．50时可】。靠度指标β的算术平！均值的最小值—约为3. 2—0这与现行国家标准！建筑结构《可靠度？设计统一标》准GB 500【68对重要性—等级为二级、塑【性破坏？条件下规《定的安全度水—平要求？相当 》      】。 4  参考奥钢联！为宝钢设计的C【-30？0，0，熔融：还原炉壳体钢板的许！用应力取Rm—／2：。．35或ReH／】1．5中的最小值 ！   【    《综合考虑《上述情况经分析比较！后，本条确定钢板的【许用应力取[—。σ]＝Re》H／：1. 5 — 《5．3．2  【为了可靠保》证，焊接连？接的强度《壳体结？构焊接接《头都是全《焊透形式的接头熔敷！金属的许《。用应力？取钢板的许》用应力值 】 5．3．3 】 锚栓？的许用应力值取【屈服强？度R：eH：的1／2主要—原因有两点一是根】据原钢结构设计规】范TJ？17-74中3号】钢锚栓许《用应力为《1100k》g／cm2转化为】[σ]＝1100】×0．09》81＝107—．，91N／mm2热】风炉与基《础连接的锚》。栓直径在(5—0，～100)mm范】围Q235钢—屈服强度《ReH为215N／！mm2？屈服强？度，与许用应《力之比？约为2为此取安全系！数为2？；二：是，。为了符？合热风炉与基础嵌】固连接的假定使锚栓！的受拉变形尽量【减小 【 5．3《．4  钢材随着温！度的升高弹性模量减！小附录D中不同温】度下钢材的》。弹性模量按现行国】家标准？直，式圆筒形钢制—焊接油罐《设计：规范：G，B， 50？341的规》定，结合炼铁工艺炉壳】体结构采《。用低合金钢的—。。特点采用了》(20～2》50)℃温度—区段的？弹性模量 —     】。 钢材的《线膨胀系数随着温】度的升？高，会发：生变化但变化幅度不！大参考ECCS的】建议、欧洲规范、英！国规范等和国内钢】结构抗火《分析经综合分析后壳！体温度在(150～！250)℃时钢【材的线膨胀系数α可！取13×10-【。6，。(以每℃计)— ：