《3.2  安全【加高值？及稳定安《全系数？ 》 3.2.【。1  表3.—2，.1参考了水利水】电枢纽工《程等级划《分及洪水标准SL ！252？ 及：碾压：式，土石坝？设计规范SL— 274考》虑到堤防《高，度较土坝《低加上堤防》加高：一般比土坝》容易本规范采用【的安：。全，加，高值比土坝低—一级即使是》1级堤？防，的重要堤段其—安全：加高值？。经过论证后也没有】超过1级土坝—的安全加高值 ！ ，。 3.2.—2  渗透变形【的允许水力比降是】以土的临界比—降除以？安全系？数确定的通常情况下！流土破？坏是土体整体破坏对！。堤防危害较大安全系！数可取2.0—管涌是土粒在孔隙】中移动流失使土体】。。。发生破坏的一种现】象通常情况》。下在刚开始发—生管涌时土体还有】一定的承受水力比】降的潜力安全—系，数可取为1.—。5表3.2.2【是按照？水利水电工程地【质勘察规范GB 】50487》。-200《8选用的黏性土的临！界比降应《通过试验确定— ， 3.2.！3  土坝通常【比，堤防高且经常挡水】 抗滑稳定安—全要求比《较高但？堤防线路长》地质勘探工作不【可能像？土坝那？样详细试验资料的代！表性也有限施工土】料不一定完全符合】设计要？。求施工？质量又不易控制堤】防坡脚还存在被水】流冲：刷而引起《塌坡的可能等—考虑：到，堤防工程的上述特点！本，规范：规定的抗《滑稳定安全》系数与碾《压土石坝的抗滑稳定！安全系数基》本相同？   】  土堤边坡抗滑稳！定计算的方法较【多 目前最常用的】是瑞典圆弧法和简】化，毕肖普法《瑞典圆？弧法不计算条—块间的作用力计算】简单也积累了较【丰富的经《验但理论《上不如毕肖普法完】备简化毕肖普法考虑！了，条块间的作用力理论！。上，比较完备精》度较高但《计算工作量较—大简：化毕肖普《。法因为考虑了条块】间的作用力》其安：全系数与瑞典圆弧】法有所不同在199！3年：对碾压？式土石坝设计规【范SDJ 》218-84的年修！改和补充规定中指出！“简化毕肖》普法：比瑞典圆弧》法坝坡稳定最—小安全系《数可提高5%～1】0%”碾压式土【石坝设计规范SL】 274-》2001规定—采用瑞典圆》弧法计？算坝：坡抗滑？稳定安全系》数时1级《坝正常运用条件最】。小安全系数应不小于！1.：30其他情况安【全系数？应不比采用简化【毕肖普法计算时的安！全系数减小8—%表：3. 2《. 3中简化—毕肖普法的》安全系？数与碾压式土石【坝设计规范SL 】274-2001】。 相同 》    【 与瑞典圆》弧法相比《简，化毕肖普法》更符合实际目前计】算机已？基本普及本次修订】在瑞典？圆弧法？的，基础上又推荐了简化！毕肖普法 》 ？ 3.2.7 】 本条适用》于1级、2级—堤防土基上的—防洪墙在基底应【力满：足地：基允许承《载力要求的情—况下为避免地基产生！过大：沉降变形《。而提：出的：控制条件对于3级】及3级以下堤防【或1级、《2级：堤防遭受地震及其】他稀遇荷载作用的】情况基底应力比值可！适当增？大；对于地基特别】坚硬或？可压缩？土层较？薄时可不《受表3？.2.7控》制但不允《许出：现拉应力 —