， ， ， 6．3  —结构：动力分析 】 6．—3．1  前苏联】动载荷机器作用【下，的建筑物承》重，结构设计与》计算规范И-20】0-：54（以下简—称前苏？联，动规：）将机器按三种【方法分类即机器运动！部件的？运动方式、》扰力：大小及频率另外【还有按机器对其基】座振动？的敏感性《划分的等《级冶金、有色金属】。行业标准《机器：动荷载作用下建【筑物承重结》构的振动《。计算和隔振》设计规程（试行）】YSJ 009【-，1990（以下简】称冶金行《业标准动规）是按机！器，对，基座振动速度要【求分类的 】 ，  ：   本规范采用】按频率对机器分类】原因是经验表明在选！煤厂常？用的动力设备—中影响楼面垂直振】动的是中频率—机器而影响厂房水平！振动的是低频率机器！按照频？率进行动力》设备：分类对？合理布置动力设备】及，。合理确定支承构件】（骨架）的刚度【以减：小楼面（或厂房【）的振动是至—关重要的 】 ：    此》外选煤厂常用—。动力设备中有些设】备的运动部》。件的运动方》式，较为复杂《不是：前，苏联动规表1所能概！括，的如斜轮分》选机和卧式振动离】心，机前者运动部件【绕斜轴转动后者既】。有横轴旋转运—动还有前《后往：复运动还有些设备其！扰力并非《由设备运动构—件的运动所产生而】。是由：设备内部物料运动所！产生的目前》常用的振《动较大的选煤—。设备出厂时均—带有弹？性支承系统其扰【力可直接由》。。该弹性支承的刚度】与其相？应，。的变位相乘而求得从！而避：开了上部机构的运】动方式选煤厂设备对！其基座的振》。动均属不敏》感范畴 》 6．3．】2  动力设—备产：生的标准扰力应【理解：为符合设备使用【技术要求的正—常状：态下设备所引起【。的惯性？力，的参数值以在制造厂！试验中设备的相应】特性平均值》作为标准扰力值该值！应采用设备》制，。造厂提供的数—据当无该项数—据时可参考冶金【行，业标：准动规？第二：章的规定确定或参考！其他：有关资料计算确【定  】   动《力设：备的计算《扰力的确定是对标准！扰力值乘以》。设备动力超载系数】Kd此系数是考虑】到，。设备实际参数对其标！准值偏离的可能性】以及使？用过程中工作状态】的改变、轴承间隙加！。。大，、零件磨损、—有杂物等原因所引起！这些参数《的明显变《化公称均衡的机器中！会出现对平均值偏差！很大的参数特别是】旋，转质量的《偏心率主要动力设备！的动力超《。载系数在表6．3】．2中？给出对具《有试验数据的某些类！型设备允许》采，用实测的动力超【载系数 ！6．：3．3、6》．，3．4  通—。。过对正在使用的【厂房和构筑物进行】大量的振《动观测？以及：建筑：结，构振动时强度的【计算表明在》选煤厂厂房中大多】数情况？。下必：须减小其上》。有人的结《构振动速度这—是根据振动对人体的！生理影？。响而：确定的而并》非由于？振动对结《构强：度的影响和设备基】座的：。允许振动限值所致】 ，    】 选煤厂常用设【备对其？基座的振动均属于不！敏感：。范畴设备基座的【。允许振动速度—一，般都在10mm/s！。～12．6mm【/s之间在满—足振动对人》体的生理《影响而确定的允许】振动：限值时一般均能满足！设备基座允许振动】限值故在本章中未给！出，设备基？。座允许振动限值【仅，给出了操作》区的允许振动限值 ！。 《。。     操作区的！允许振动《。限值是以操》作人员的健康—不受损？害正：。常工作不受影响【为依据确定》的在：以，。往的：选煤厂振动厂房【的设计中楼面的【允许振动速度一般】都采用[υ]＝【6．4mm/s未考！。虑，在一班内受振动时间！的长：短和振动强度—变化等因《素在本？规，。范编制过《程中我们依照多【。年来：的，设计经验和计算、】实，测数据？参考冶金行》。业标准动规中的【有关规定综》合考虑操作人员在8！h内间歇受振时间】等，因素给？出了操作区的允许振！动，速度和允许速度的修！正方法这样》比以往？采用定值设计更【趋，于合：理但在确《定允许速度修正系数！时作用于操作人员的！振动时间应当以统计！数据：为依据 《 ， ？ ，6．：3．5  》条文中设备“不同工！作状态”是》。指设备正常运转工作！状态：和，停车工作《状，态停车工作状态【。包括停？。车过：程中设备自身的共】振状态与设备和结】构的共振状态两【种情：况就设备《启动和停车》两种工作状态—而言启动过程—比停车过程》所需时间短得多【所以停车状态比【启动：状态对结构影响更严！重，。故，此本条的设备不同工！作状态不《包括启？动工作状态 【 ？ ，6．3．6  参】考国内外有关技术】统计：资料在中等应力【状态下现《浇钢筋混凝土结构的！阻尼比取0．—05钢？结构：。的阻尼比ξ取0．】03是可行的— ， 《 6．3．7～【6．3．9  在】计算钢筋混凝土梁】的截面惯性矩—时若板上在》梁的一侧开有较大】的孔洞？则可按倒L形截【面计：算若在梁的两侧【均开：有较大的孔洞则可按！矩形截面《。计算有的设备基座】较大,并沿》。承受设？备的梁呈条形布置且！与梁是刚性连—接的（如振动筛高架！基座和跳汰机基座】。等）此时设备基【座，对梁的刚度影响【。甚大：如果计算《中忽略设备基—座对梁？的刚度？。影响则梁的自—振频率？。的计算值和》实际值将会出现【相当：大的偏差《致使动力计算失【去，意义故此当》设备基座《与梁有可《靠连接时宜》考虑设备《基座对梁的》刚度影响《以减小自振频率【。的计算误差》 6【．3．1《0  楼盖》上的临时质量是指】楼面活荷载的质【量，第2款规定》“楼盖上的临时【质量和设备上的【物，料质：量应按实际》情况考？虑”是为了尽可能使！梁的自振频率计算值！更加准确而制定的】 6【．3．11  本】条给出的是楼面粱的！自振：频，率的计算《公式对于楼盖的自】振频率可按现行冶】金行：业标准机器》动荷：载作用下建》筑物：承重结构的》振动计算和隔振【设计规程（试行【）YSJ 0—09-1990【的规定计算》 》。 6．3《．1：2  确《定承：受周期荷《载结构的自振—频率时建筑结—构设计的原始数据】。。（计算简图》、荷载、杆》件及其连接的—刚度、质量）一【般来说精度均—不很高这样确定【的自振频率就可能】产生偏差《同时：在共振或接近—共振时在简谐荷【载作用下的计—算结：果对所计算动态体系！特征的微小变化都非！常敏感甚《至自：振频率的《不大变化《都可增大或减小振幅！许多倍因此》以频域？的方法？来确定在自振频【率中：的可能偏差》参考国外的》有关资料对钢筋混凝！土肋形楼盖中—的主梁和次梁等【构，件计算频率的可能误！差ε：取0．3《0 —。 6．3．1—3  采用“能【。量法”将集中质量换！算成均布质量时对】于同时？具有：均布质量mu和集】中质量？mj的梁假定其振】。型曲线Z（》x）与？具有均布质量m梁的！振型曲线《相同： ？。   》  ：当，仅有均布质量m时体！系的自振圆》频，率为：   】     （1【） 》   《  当既有均布【质量mu《又有集中质量m【j时：体系的自振圆频率为！   】    《   ？（2） 》 ， ：。     》令两者？的自振频《率和振型《相同可得 ！ —     上述【公式是？按单跨梁推导而来的！关于连续梁》上，的集中质量换算成均！布质量其《原理与单跨梁相同】  【  ： 附录B中的kj值！是按照上述原理【根据现行国家标准多！层厂房楼盖抗—微振设计规范G【B 5？0190-9—3和前？苏联动？规中：的有关？。数据整理而成 ！ 6．3．14！  设有众多不同】类型的大划动力设备！的多层？厂房：其结构振动是—十分复杂的》。这种复杂性一方【面来：自，振源一方面也来自于！结，构本身本规》范，的编：制只能以现有研【究成果、设计总结】及，对，选，煤厂各种《振动问题的处理【经，验为依据因》此本：条，在结构振动计算【。。上当条件不具—备时：仍允许沿用平—面振动？。的计算模型 【 ： 6．3．—16： ， ，本，条第：1款的频《率条件使构件避开】了共振和接近—共振的状态就—是在启动和停车时】也不会出《现，通过构件共》振区的情《况此：时在动力荷载作用下！结构将不会产生【过大的动《。内力第2款的振【动位移条件综合【反映了动力计算实践！和工业厂房》振动研究的多年经】。验结构按基本—频率振动时》它符合足够的可靠】性准：则所以当结构符【合本条的《条件之一《。时，可不作动内》力计算仅需将重物或！。。设，备的荷？载乘：以动力系数后按静】力计算进行这—样对：结构：的承载能力是同样可！以保证的《 ：