5.3 】 基坑稳定性验算 ！ — 5.3.1  】一些文献中》把滑移面全部—或部分穿过被土【钉加固的土体时的破！坏，模式称为“内部【稳定破坏”完全【不穿过时《称为：。“外部整体稳定破坏！”或“？。深部稳定《破坏”按本规范推】荐的整体稳定—性验算模型及—公式程？序，自动：搜索：最危险滑《移面：时是不分“》内外”？的搜索到的最危险】滑移面是土体、土钉！及各复合构》件提供的安全—度之和？为，最小值的滑移—面如果此时》土钉：及，各，构件：的贡献？值为零即《为，“外部整《体稳定”模式但经】验与理论分析表【。明土钉？贡，献值：为零的情况不—会出现因为》最危险滑移面至【。少要穿过《最下一排或最长一】排土钉？如图3曲线》1，所示曲？线2：为“外部整》体稳定？”最危险滑移面【与，曲线1相比因位【置后移导致滑弧长】度增加土体抗剪强】度提：供的安全度增加土】钉在滑弧外的长【度l：m很小时摩阻力【Nu很小《Nu： 对安全度的贡献小！于曲线1后移至曲线！2时土体抗剪强度】提供的安《全度增量故曲—线2：的，安，全度大于曲》线1曲？线2并非最危险滑移！面故本规范不采用“！外部整？体稳定”及“内【部整体稳定”等概】念 ： —。 图3【  整体稳定性分析！比较 】 ，   整《体稳：。定验算可计取止水帷！幕，、，预应力？锚杆及微型》桩的作？用这是对大量工程】实践统？计的结果如果不【计取这些《构件的作用设计将】过于保守《。不仅与事《。实，不符且？有些情况下（如【在软弱土《层，中）设计计算很【难达到一定》的，安全度人《为地限制了》。复合：土钉墙技术的应用当！然也不能《过高估算《这些复合构件的作】用如果这些》复合构件（如—微型桩或《锚杆）起到了主【。。导性作用就已经不】。适用本规范推荐的整！体，稳定性验算公—式了验算公》式中：通过设置组合作用折！减系数限制了这些】复合构件的》作用程度 》 5—.3.2  式【（5.3《.2-？1）以在国内广泛使！用，、直：观、易？。于理解的瑞典—条分法作为理论基】础采用极《限，平衡法作为分析方法！认为截水帷幕预应】力锚：杆及微型桩》能够：与土钉共同工作计】算时考虑这些—复合构件的作用【。 ， 》    为便—于研究公式》。作，了如下假定及简化 ！    】 1  《破坏模式为圆弧【滑移破坏；》 —  ：  2  土—。钉为最主《要受力构件；— 》 ，   ？ 3  土钉、预应！力锚杆？只考虑抗拉作用截水！帷幕及微型桩—只考虑抗剪作用【忽，略这些构件的其他】作用：； 【    4  【破坏时土钉与土体能！够发挥全部作用复合！构件不能与土钉同】时达到极限平—衡状态即不能—发挥最大作用也不】能同时发挥较大【作用要按《。一，定规则？进行：强，度，折减构件强度越高、！类型越多《、组合状态越—不，利则：。折减越大； — ？    》 5 ？。 预应力锚杆拉【力的法向分力—与切向分力可同时达！到极限值但只是【计取假定滑移面之】后的：锚固段提供的—。抗滑力矩； 【    【 6  滑》移面穿过截水帷幕】或微型桩时》。平，行于桩的正截面【；， 《     7  ！不考虑地震作用； ！  —  ： 8  安全系数】定义为滑移面的【抗滑：力矩与滑《动力矩之比 —。  —。   破裂面—的形状不《能事先确《定取决于坡》面的几何形状、土体！的性：状、土钉参数及【地面附加荷载等【许，多因素采用圆弧形主！要因为它与一些【试验：结果及大《多数工？程实践？比较接近且分—析，计，。算相：对容易一《些在某些特殊情况】下圆弧滑动》并非最？佳需要与《其他破坏模》式对比例如在深【厚的：软土地层《采用圆弧《形可能会过》高估计软土的—被动土？压力如图4（—。a，）所示？。土，钉墙可能会沿着曲线！。2破坏而《并非圆？。弧1：因土质软《弱坑底的滑移面【不会扩展《到很远的《地方；基坑上—半部分？为软弱土层》。、下半？部分为坚硬土—层且层面向基坑【内顺层倾斜时可能】产，生，顺层滑？动破裂面《为双折线《或上：曲下直的双线如【图4（？。b）所示；土体中】存在较薄弱的土【层或：薄，夹层：。。。时可：能会产生沿薄弱面的！滑动破坏如》图4（c《。）所示 ！ 图【4  ？特殊地质条件下的】破坏模式 【。。    —。。 无：试验：资料：或类似经验时截水】帷幕如采用深层【搅拌法形成》可按表2取》值，[喷浆法单》轴（2～4）喷【、，4搅工艺]工—。艺，不同时？可参考该《表取：值高压喷射》注浆法形成的水泥土！截，水帷幕抗剪强—度可：参考表2《。按，水泥土设计抗—压，强度标准值的—15％～2》0％取值但最大【不应超？过800《kPa 【 表2  深【。层搅拌法水泥土抗】剪强度标准值τs ！ ： ： 》 5.3.3【  式（5.3【.2-1）是个半经！验半理论公式其【中的组合作用折减系！数根据？实际工程反算—而，来反算时《在国内？外已实施的约5【00个复《合土钉墙案例—中挑选了202个有！代表性？。的进行了详细计算】思路：为通过对一些特【殊，案例（已《塌方或变形很大的】工程）的定性—分析及定量计算估】算出折减《系数的大致范围【然后再通过大量的】案例（？正，常使用的《工程）验《。证该：范围的？合理性？    ！ 组合？作用折减系数η【是，经验值根据大量【失稳、濒临失稳及正！常使用工程的监测数！据，反，算而来反算时作了如！下假设 】     1 【 基坑坍塌时支护】体系达？到了承载能力极限状！态略低于临界稳定整！体稳定安全系数【Ks为0《.，9，8～0.99 】。。 ？ ，    2》  基？。。坑水平位移很大时支！护体系为正常—使用：极限状？态接近临界》稳定K？s为1.01—～，。1.03 ！ ，    《3  正常使—用时土钉墙》的位移量与整体稳定！安全系数K》s之间大致存在着表！3所示的经验关系 ！ 表3  ！土，钉墙位移《与整体稳定安—全系数Ks关—。系， 》  】  ： 4  《微型桩与土钉墙结合！后，整体性不如》截水帷幕与土钉墙结！合，后整：体性：效果好 —  《   ？5  预应力锚杆的！组合：作用折减系数取0】.5时作用效—果与将其《视为土钉相当而预应！力锚杆的作用—效，果应好于将》之，完全视为土钉 【 ：    — 提高？截水帷幕及微型桩】材料的抗剪》强度：。、，增，大截面面积等会使复！合构件自身》抗剪能力《得到较大提高—但，复合土钉墙整体稳】定性依靠地是—土、土钉与》复合构件的》协同：作用复合构件—自身抗剪能力提高的！程度越大《复合土钉墙》整体稳定性提高的程！度越小并不同比增】长 — 5.3.5  复！合，。土钉墙的《整体稳定《性首：先，应由土与土钉—的共同作用提—供基本保证》设置：。复合构件的主—要目的是隔水或减小！变，形、控制《位移：同时对？整体稳定《性亦有贡献本条规】定，保证了土钉》是最主要受力—构件弱？化，了复合构件的—抗力作？用从而保《证了工程安全性及】整体稳定性验算【。公式的？适用性 ！    大量基坑监！测数据？统计结果表明如满足！。以下条件基坑—位移不大 》 ： ？。    《1  ？截水帷幕《单独或与微》型桩组合作用时 】Ks：0＋Ks1》≥0.8《6 ： ：   》。  2 《 微型桩《单独作用时》Ks0＋Ks1【≥0.？97 【     3  预！应力锚杆单独作【用时Ks0＋Ks】1≥0.96 】 《    4  截】。水帷幕及微型桩【分别与预应力—锚杆：组合或三《者一起组合》作用时Ks0＋【K，s1＋0.》5，。Ks2？≥1.0 ！     》本条统一为式（【。5.3.5）是偏】于安全？的 》 5.3.6 】 常用的基坑抗隆】起稳定性分析模式主！要有地基《承载力模式及圆弧滑！动模式复《合土钉？墙的刚？度及构件强度均【较弱：很难形成转》动中：心不宜采用》圆弧滑动模式 】 5》.3.7《 ， 采用式（5—.3.？。7-1）验算—坑底抗隆《起稳定？性时注意以》下问：题 ？ ，     【1  式（5.【。3.7-1）忽略了！土钉及锚杆的抗剪】作用 《 ？     2—  坡面倾斜时可考！虑，倾斜：区土体自重减轻【的有利因素 【。 ：     3  ！以下情况可计取t】微型桩为直径大于2！00mm的钻孔混凝！土桩、不《小于16《号的工？字，钢、预制桩或—预应力？管桩间距不》超过4？倍桩径；插入不小于！12号？工字钢的水》泥土墙；《厚度：不小于1m》的水：泥土墙等 》 》    4  【以下情？况不宜计取t厚【度小于0.5m的】水泥：土墙：；超前支护桩—为竹：桩直径不大于48】mm的钢管及直径】不大于50》mm的木桩等 ！ ？    《5  坡《脚附近有软》弱土层？的一级基坑采用复】合土钉墙支护很【难满足抗《隆起稳定性要—求故没？有给出安全》等级：。为一级的《基坑：抗隆起稳《定安全系数指标【。 ， ，