： 5.3  基坑！稳定性验算 ！ 《5.3.《1  一《些，文，献中：把滑移面全》部或部分穿》过被土？钉加：固的土体时的—破坏：模式称为“内部稳】定破坏”完》全不穿过时称—为“外部整》体稳定破《。坏，”或“？深部稳定破坏”【按，本规范推荐的—整，体稳定性验算模【型及公式程序—自动搜索最危—险，滑移面时是不分【“内外”的搜索【。到的最？危，险滑移面是土体【、土钉及各复合构】。。件提供的安全度之和！为最小值《的滑：移，面如果此《时土钉及各构件【的贡献？值为零即为“—外部整体《稳定”模式》但经验与理》论分析表明土钉贡】献值为零的情况不】会出现因《为最：。危险滑移面至—少要：穿过：最下一排或最长一】排土钉？如图3？曲线1所示》曲线2为“》外部整？体稳定”最危险【滑移面与曲线—1，相比因？。。位置后移导致滑【弧长度增加土—体抗剪强度》提供的安全》度增加土钉在—滑弧外的长度lm很！小时：摩阻力？Nu很小《Nu： 对安全度》的贡：献，小，于曲线？1后移至曲线2时】土体：抗剪强度提供的【安全：度增量故《曲线2的安》全度大于曲线—1曲：线2并非最危—险滑移面故本—规范不采用“外部整！体稳定”及“—内部整体稳定”【等概念 —。 ， ： ？ 图《3  整体稳定性】分，析比：较   ！  整体稳定—验，算可计取《止水帷幕、预应力】锚杆及微型桩的【作用这是对》大量工程实践统计】。的结果？如果不计《。取这些构件的作用】设计将过《于保守？不，仅与事实不符—且有些情况》。下（如在《软弱土层中）设计】计算很难达到一定的！安全度人为地限【制了：复合土钉《墙技术的应用当【然也不？。能过：高估算这些复合构】件的作用如果—这些复？合，构件（如微型—桩或：锚，杆，。）起到了主导—性作用就已经不适】用本规范推荐—的整体稳定性验算】公式了验算》公式中通过》设置：组合作用折减系【数限制了这些复【合构件的作用—程度 【 ，5.3.2  【式（5.3.2-1！）以在国内广泛【使用、直观、易【于理解的《。瑞典条分法作为理论！基础采用极限平衡】法作为分析方法认为！截，水帷幕？预应力锚《杆及微型桩》能够：与土钉共同工作【计，算时考虑这些复合】构件：的，作用：。 》     为便于】研，究公式作了如下【假定及简化 ！   《 ，。 1  破坏模【式为圆弧滑移破坏；！  【  ：。 ，2  土钉为最【主要受力构》件； 《 ， ：  ：  ：。 3  土》钉、预应力》锚，杆只考？虑抗：拉作用截水帷幕及】。微型桩只考虑抗剪作！用忽略这《些构件的《其他作用；》 ， ： ，    》 4  破坏时土钉！与土体能《够发挥全部作—用复合构件不能【与土钉同时达到【极限：平，衡状态即不能—发，挥最大作《。用也不能同时发挥较！大作用要按》一定规？则，进行强度折减构件强！度越高、类型越多、！组合状态越不利【则折减越大》； ：  —   5 》 预应力锚杆—拉，力的法？向分力与切向分力可！同时达到极限值但】只是计取《假定：滑移面之后的—锚固段提供的抗滑力！矩；  ！   6 》 滑移面穿过截水帷！幕或微型桩》时平行于桩的—正截面； 》 》    《7  不考虑地【震作用？；  】。   8  安全】系数：定义为滑移面的抗】滑力矩与滑》动力矩之比》 ？   》  破裂面的—形状不？能事先确定取—决于坡面的几何形】状、土体的性状、】土钉参？数及地面附加荷载】等许多因《素采用圆《弧形主要因为它与】一些试验《结果及大多数工【程实践？比较接近《且分析计算》相，对容易？一些在某些》特殊情况下圆弧滑】动并非最《佳需要？与其他？破坏模？式对比例如在深【厚的软土地层采用圆！弧形可能会过高估】计软土的被》动土压力如图4【（a）所示土钉墙可！能会沿着《曲线2破《坏而：并，非圆弧1因土质【。软弱坑底的》滑移：面不会扩展到很【远，的，地方；基坑上半部】。分，为软弱土层、—下半：部分为坚硬土—层且层面《向基坑内顺》层倾斜？。时可能产《生顺层滑动破裂面为！双折线或上曲—下直的双线如图4（！b，）所示？。；土体中存在较薄弱！的土层或薄夹层时可！。能会产生沿薄弱【面，的滑动破坏》如图4（c）所示 ！ 《 ： 》图4  特殊—地质条件《下的破坏模式 ！     无试！验资料或类似—经验时截《水帷幕如采用深【层搅拌法形成—可按：表2：取值[喷浆法—单轴（2《～4：）喷、？。4搅工？艺]工艺不同时可】。参考该表《取值高压喷射—注，浆法形成的》水泥土截水帷幕【抗剪强度可》参考表？2按水泥土设计【。抗压强？度标准值的1—5％～20》％取：值但：。。最大不应超过8【。00kP《a， 表2】  深层搅》拌法水泥土抗剪强度！标准值？τs 】。 ？ 5《.3.3  —式（5.3.2【-1）是个半经【验半理论公式其【中的组合作用折【减系数根据实际工程！反算而来反算时在国！内外已实施》的约50《。0个复合土钉墙【案例中挑《选了202个—有代表性的进行了】详细计？算思路？为通过对一些特殊案！例（已塌方或变【。形很大的《工程）的《定性：分析及定量》。计算估算出折减系数！的大致范围然后【再通：过大量的案例（正】常使用的工程—）验证该范围的合】理性 —     —组，合作用折减系数η是！经，验值根？据大量失稳、—濒临失稳及正常使】用工程的监测数据】反算而？来反：算时作了《如下假设 —    【 1：  基坑坍塌时支护！体系达到《了承载能力极限状态！略，低于临界稳定—整体稳？定，。安全系数Ks为0.！98～0.99 ！ 《 ，   2  基【坑水平位移很大时】支护体系为正常使用！极限状态接近临【界，稳定Ks为1.0】1～1.0》3 《 ，  ？   3  正【常使用时土钉墙【。的位移量与整—。体稳定安全系数Ks！之间大致存在着【表3：所示的经验关系 ！ 表》3  土钉墙位移】与整体稳定安全【系数Ks关系 ！ ： ：   【。  4 《 微型桩与》土钉墙结合后—整，体性不如截水帷幕与！土钉墙结合后—整，体性效果好 ！。     5 】 预应力锚》杆，的组合作用折—减，系数：取，0.5时作用—效果与将其视为【土，钉，相当而预应力锚杆的！作用效？果应：好于将？之完全视为土钉【。   】  ：提高截水帷幕及微型！桩材料的抗剪强度】、增大截面面—积等会使《复合构件《自身抗剪能力得【。到较大提高但复合】土钉墙整《体，稳定性依靠地是【土，、土钉与复合构件】的协同作用复合【。。构，。件自身？抗剪能力《提高的程度》越大复合土》钉墙整？体稳定性《。提高的程度》越，小，并不同？比增长？ 《 5.3.5 】 复合土钉墙的【整体稳定性首先应由！土与土钉的共同作用！提，供基：本，保证设置复合构【件的主要目的是隔】。水或减小《变形、控制位—移同时对整》。。体稳：定，性亦有？贡，献，本条规定保证—了土钉是最主要【受力构件《弱化了复合构件【的抗力作《用从而保证》了，工程安？全性及整体稳定性】验算公式的适—用性  ！   大量》基，坑监测数据统—计结果表明如满足以！下条件？基坑位移不大 ！     【1  截水帷幕单】独或与微型桩组合】作用时 Ks0＋K！s1≥？0.86《 《 ，     2  】微型桩单独作用时】Ks0＋《。Ks1？≥0.97 ！     3 】 ，预，应力锚杆单独作用】时，Ks0？＋K：s1≥0《.96 》。    【 4  截水帷幕】及微：型，桩分别与预应力锚杆！组合或三者》一起组合作用时K】。s0＋Ks1＋【0.5？Ks2？≥1.0《 ？ ：  ：  ： 本条统一为式（5！.3.5）》是偏于安全的— 5【.3.6  —常用的？基坑抗隆《起稳定性分析—。模式主？。要有地基承载力模】式及圆弧滑动模【式复合土钉墙的刚度！及构件强度均较【弱很难？形成转？动中心不宜采用【圆，弧滑动模《式 ： ： ： 5.？3.7  采用式（！5.3？.7-？1）验算坑底抗隆起！稳定性时注》意以下问《题  】   1  式（5！.3.7-》1）忽略了土钉及锚！杆的抗？剪作用 —     2】  坡面倾斜时【可考虑？倾斜区土《体自重减《轻的有利因》。素 》   《。  3？  以下情况可【计取t微型桩—。。为直径大于》。200mm的钻孔】混凝土桩、不小于1！6号的工字钢、【预制桩？或预：应力管桩间距不超】过4：倍桩径；插入不小于！12号工《。字钢的水泥土—墙；厚度《不，小于1？m的水泥土墙等 】 》。    《4  以下》情况不？宜计取t厚度—。小于0.5m的【水泥：土墙；超前支—护桩为竹桩直径不大！于48mm的钢管及！。直径不大于5—0mm？的木桩等《 ？ ：     5  】坡脚附近有软弱【土层的一级基坑采用！复合土钉墙支—护很难？满足抗隆起》稳定性要求故没有给！出，安全等级为》一级的基坑抗隆起稳！定安全系《数指标？。 ：