。 5.—3  基坑稳定【性验算 ！ 5.3.1  ！一些文献中把滑移】面全部或部》。分穿过被土钉加【固的：土体时的破坏模式】称为“？内部稳定《破坏”完全不穿过】时称为“外部整体】稳定破坏”》或“深部《稳定破？坏”按本规范推【荐的：整体：稳定性验算模型【及公式程《序自动搜索最危【险，滑移面时是不分“内！外”的搜《索，到，的最危险滑移面【是土体？、土钉及各复—合构件？提供的安全度之【和为最小值的滑【移面如果此》时土钉及各构件的贡！。献值为零《即为“外《部整体稳定”模【式但经验与理论分析！。表明土钉贡献值为】零的情？况不会出现因为【最危险滑移》面至少？要穿过？最下一？排或最长一排土钉如！图3曲线1所示曲】。线2为“外部整体】稳定”最危险滑移】面与曲？线1：。相比因位置后移【导致滑弧长度增加土！体抗剪？强度提？供的安全度增加土】。钉在滑弧外的长度】lm：。很小时摩阻力N【u，很小N？u 对安全度—的贡献？小于曲线1后移至曲！线2时？土体抗剪《强度提？供的安全度增—量故曲线2》的安全度《大于曲线《1曲线2《。并非最危险滑移面】故本规范不采用【“外部整体稳定【”及“内部》整体稳定”》等概念 《 】 ？图3 ？ 整体稳定性分析比！较 ？ 《。   ？。。 整体稳定验算可计！。取止水帷幕、预【应力锚杆及微型【桩的：。作用这是对大量【工程实践统计—的结果如果不计取】这些构件的作用【设计将过《于保守不仅》与事实不符且—有些情况下（—如在软弱土层—中）：设计计算《很难：达到一定的》。安全：度人为？地限制了复合土【钉墙技术的》应用当然也不能过】高估算这些复合【。构件的作用如—。果这些复合》构件：。（如：微型桩或锚杆—）起到了主》导性作？用就已经不适用【本规范推荐的—整体稳定性验算公】式了验算公式中【。通，过设置组合作—用折减系数限制【。了这：些复合构件的作【用程度 — ？。5.3.2  式（！5.3.2-1）】以在国内广泛使用】。、直观、易于理解】的瑞典条分法—作为：理，论基础采用极限平衡！法作为分析》。。方法认为截》水帷幕？预应力锚杆》及微型？桩能够？。。与土：钉共同工作》计算时考虑这些复】合构件的《作用 【。。     为—便于研究公式作了如！下假定及简》化 》。  ？   ？。1  破坏》模式为？圆弧：滑移：破坏； 】     2  土！。钉为最主要受—力构件； 【 ？    3  【土钉、预应力锚杆只！考虑抗拉作用—截水帷？幕及：微型桩只考虑抗【剪作用忽略这些构件！的其他作用；— 》。     》4，  破坏《。时土钉与土体能够发！挥全部作用复合构】。件不能？与土钉同时达—到极限？平衡状态《即不能发挥最—大作用也不能—同时发挥较》大作用要按一定【规，。则，进，行，强，度折减构件强度越高！、，类，。。型越多、《组合：状态越不利则—折减越大； 【  》   ？5  预应力锚【杆拉力？的法向分力》与切向分《力可同时达到极限值！但只：是计：。取假定滑移面之后的！锚固段提供的抗【滑力矩； ！   ？  6  滑移面】。穿过：。截水帷幕或微—型，桩时平行于桩的【正截面； 】    》 7  《不考虑地震作用； ！ 》    8  安全！系数：。定义为滑移面的抗】滑力矩与《滑动力矩之比 【  —   破裂面的形】状不能事先确定取】决，于坡面的几何形状、！土体的？。性状：、，土钉参数及地面附】加荷载等许多因素】采，用，圆弧形主《要因为它与一些试验！结果及大多数工程】实践：比较接近且分析计算！相对容易一些在某】些特殊？情况下圆弧》滑动并非最》。佳需要与其他破【坏模式对比例如在】深厚：的软土地《层采用圆弧形可能会！过高估计《软土的被动土—压，力如图？4（a）所示—土，。钉，墙可能会沿》着曲线2破坏而【并，非圆弧1因土质软】。弱坑底的《滑移面不会扩展到很！远的地方；基坑上】半部分为软弱土层、！下半部？分为坚？硬土层且《层面向基坑内—顺，。层，。。倾，斜，时可能产生顺层滑】。动破：裂面为双折线—或上曲下直的双线如！图，4（b）所示；【土体中存在》较薄弱的土层—或薄夹层《时可能会产》。生沿薄？弱面的滑动破坏如】图4（？c）所示 》 【 图4  特！殊地质？条，件下的破坏模—式，  【   无《试验资料或类似经验！时截水帷幕如采用深！层搅：拌法形？成可按表2取—。值[喷？浆法单轴（》2～4）喷、4搅工！艺]工艺不同时可参！考该：表取值高《压喷射注《浆法形成的》水泥土截水帷幕抗剪！强度可参考表2按】水泥土设计抗—压强度？标，准值的15》％～20％取值但】最大不？。应超过800kP】a 表】2  深《层搅拌？。法水泥土抗剪强【。度标准值《τs 【 ？ 5.3【.3  式（5【。.3.2-1）是个！半经验？半理论公式其中的】组合作用折减—系，。。数根据实《际工程反算》而来反算时在国内】。外已：实施的约500个复！合土钉墙《案例中挑《选了：202个有代表性的！进行：了详细计算思—路为通过对一—些特殊案例（已塌】方或变？形很大的工》程，）的定性分析—及定：量计算估算出折【减系数的大致范围然！后再通过《大量的案例》（，正常使用的工程【）验证该范围的合】理性  ！   组合作用折减！系数：η是经验值》根据大量失》稳、濒临《失稳及正常使用【工程：的监测数据反—算而：来反算时作了如下假！设 ？ ，。 ？    1》  ：基坑坍塌时支护【。。。体，系达到了承》载能力极限状态略】低于临界稳定整【。体稳定安全系数K】s为：。0.98～0.99！。  【   ？2  基《。坑水平位《移很：大时支护体系为【正常使用《极限状态接近临界】稳定Ks为1.0】1～1？.0：3， 》     3 【 正常使用》时，土钉墙的《位移量与《整体：稳定安全系数K【。s之间大致存—在着表3所示的【经验关系 【 表《3  ？土钉墙位移与整体】稳定安全《系数Ks关》系 》 ：  【  ： 4：。  微型桩与土【。钉墙结合后整体性】不如：截水帷幕与》土钉墙？结合：后，整体性效果好—    ！ 5 ？ 预应？力锚杆的组合作用折！减系数取0》.5时作用效—果与将其视为土钉】相当而预应》力锚杆的作用—效果：应好于将之完—全视为土钉 【   —  提？高截水帷幕及微型桩！材料的抗剪强度、】增大截面面积等会使！复合构件自身抗剪能！力得：到较大？。提高但复合》土钉墙整体稳定性】依靠：地是土、土钉与【复合构件的协同作】用，复合构件自》身，抗剪能力提高的【程度越大《复合土钉墙整体【稳定性提《。高的程度越小并不】。。同比增长 】 5.3.5  ！复合土钉墙的整体稳！定性首先应由土【与土钉的共同作【。用提供基本保证设置！复合构件的主—要目：。的是隔水或减—小变形、控制位移同！时对整体《稳定性亦有》贡献本？。条规定保证了土钉】是最主要受力—构件弱化《了复合构《件，的，抗力作用从而保【证了工程安》全性：及整体？稳定性验算公式的适！用性 】    大量基坑】监测数？据统计结果表—明如满足以》下条件基坑位移不大！   】。  1  截水帷幕！单独或？与微型桩组合—作用时？ Ks0《＋Ks1≥0.86！ —    《2  微型桩单【独作用时《Ks0＋Ks—1≥0.97 【 ，。    【 3  预》应力锚杆《单独作？用时Ks0》＋Ks1≥0.96！  【  ： 4 ？ 截水帷《幕及微？。型，桩分别与预应力【锚杆组合或三者一起！组合作用《时，。Ks0＋Ks—1＋0.5》Ks2？≥1.0 【 ：  ：   本条统一为式！（5.3.》5）是偏《于安全的 — 5.3.6！。  常用的基—坑抗隆起稳定—性分析模式主要【有地基承载力模【式，及圆弧滑动模式【复，合，土钉墙？的刚度及构件强度】均较弱？很难形成转动中【心不宜采用圆弧滑动！模，。式 ？ 5.3.】7  采用式（5】.3.7-》1）验？算坑底？抗隆起稳定》。性时注意以下—问题 —     1  ！式（5？.3：.7-？。1）忽略《。了土：钉及锚？杆的抗剪作用 【  —  ： 2 ？ 坡面倾斜时—可，考虑：倾斜区土体自重减轻！的有利因素 —   【 ， 3  以下—情况可计取t微型】。桩，为直径大于》200mm的—钻孔混凝土桩—、，不小于16号—的工字钢、预制【。桩或预应力》管，桩，间，距不超？过4倍桩径；插入不！小于12号工字【钢的：水泥土墙《；厚度？不小于1《m的水泥土墙—等 《 ？。    4》 ， 以下？。情况不？宜计取t厚度小于】0.5？m的水泥《。土，墙；超？。前支护桩为竹桩直】径不大？于48mm的钢【管及直径不大于5】0mm的木桩—等 》     —5， ， ，坡脚附近有》软弱土层的一级【基坑采？用复：合土钉墙《支护：很难满足抗隆起稳】定，性，要求故没有》给出安全等级为一】级的基坑《抗，隆起稳定《安全系数指标 【 ，