， 5《.3  基坑—稳定性验算 】 《。 5.？3.1？  一些《文，献中把滑《移面全部或部分【穿过被土钉》加固的土体时的破坏！模式称为“内部【稳定破坏”完—全不穿过时称为【。“外部？整体稳定破坏”【或“深部稳》定，破坏”按本规范【推荐的整体稳定性】验算：模型及公式程序自】。。动搜索最危险滑【移面时是不分“内】外”：的搜索到的》最危险？滑移面是土体、土钉！及各复合《构件提供的》安全度之和为最小值！的，滑移面如果此时土钉！及各构件《的贡献值为零即【为“外部整》体稳定？”模式但经》验与理论分析—表明土？。钉贡献值为》零的情况不会—出现因为最危—险滑移面至少—要穿过最《下一排或最长一排】土钉如图3曲线【1所：示曲线2为“外部整！体稳定”最危—险滑移面与曲线1】相比因位置》后移导致滑弧—长度增加土体抗剪强！度提：供的安全度》增加土钉在》滑弧外的长度lm很！小时摩阻力Nu很小！Nu ？对安全度的》贡献小于曲》线，1后移至曲线2【时土体抗剪强—度，提供的安全度增量故！。。曲线2的安全度大】于曲：线，1曲线2并非最危】险滑移面故本规【范不采用《“外部？整，体稳：定”及“内部整体】稳定”等概念— 》 【图3  《整体稳定性分析比】。较 》  ？   整《体稳定验《算可计取止水帷幕、！预应力锚杆及微型】桩的作用这是—对大量工程实践【统计的结果如果不计！取这些构件》。的作用设计》将过于保守不仅与】。事实不？符且有些情况下（】如在软弱土层中【），设，计计算很《难达到一定的安【全度人为地限制【了复合土钉墙技术的！应用当然《也不能过高估算这些！复合构件《的作用？。如果：这些复合构件（如】微型桩或锚杆）【。起到：了主导性作用就【。已经不适用本规【范推荐的整》体稳定性验算—。。公式了验算》公式中？通过设置组合作用】折，减系数限《制了这些复合构件】的作用？程，度 《 5.3.【2  式（5.3】.2-1）》以在：国内广？泛使：用、直观、易于理】解的瑞？典条分法作为理论基！础采用极限》平衡法作为》分析方法《认为截水帷》幕预应力锚》杆，及微型桩能够与土】钉共同工作计算时考！虑这：。。些复合构件》的作用？ ， ， ，     为】便于研？究公式作了如下假】定及简化 【。 ，。 ，     1—  破坏《模式为圆弧滑移破坏！；，  【   2  土钉为！最主要受《力，构件；？ 》 ，    3》  土钉、》。预应力锚杆只考虑】抗拉作用截水—帷幕及？微型桩只《考虑抗剪作》用忽：。略这些构件的其他作！用； 《   —  4 《 ，破坏时土《钉与土体能够发挥】。全部作用复合—构件不能与土钉同】时达到？极限平衡《状态：即不能发挥最大作】。用，也不能同时发—挥，较大作？用要按一定规—则进行强度折减构件！强，度越高、类型越【。多、组合状态—越不利则折》减越大； 】    》 ，5  ？预应力锚杆拉—力的法向分》力与切向分力可同】时，达到极限值但只【。是计取？假定滑移面之后【的锚固段提供—的抗滑力《矩； 》 ，     6【  滑移面穿过【截水帷幕或微型【。桩时：平行：于桩的正截面； 】 《     7 【 不：考虑：地震作用； — ，    【 8  安全—系数定义为滑—移面的抗滑力矩与】滑动力矩之》比 —   ？  破裂面的形状】不能：事先：确定取决于坡面的】几何形状、土—体，的，。性状、土钉参数及】地面附加荷载等许】多因素采用》圆弧形主要因为它与！。一些试验结果及【大多数工《。程实践？比较接近且》分析计？算相对容易》一些在某些特—殊情况下圆弧滑【动并非最佳需—要与其？他破：坏，模式对比例如在深厚！的软土地层采用圆弧！形可能？会过高估计软土【的被动土压力如图4！。（a）所示土钉【墙可：能会：沿着曲线《2破坏而《并非圆弧1因土质】软弱坑？。。底的滑移面不会扩】展到很远的地—方；基坑上半部分为！软弱土层、下半【部分为？坚硬土层且层—面向基？坑内顺？层倾斜时可能—产生：顺层：滑动：。破裂面为双折—线，或上曲下直的—双线如图4（b）所！示；土体中》存在较薄弱》的，土，层或薄夹层时—可，能会产生沿薄弱面的！滑动破坏如》图，4（c）所示 【 》 图4 ！ 特殊地质条—件下的破《坏模：式 ： 》    无试验资】。料或类似经验时【截水帷幕如采—用深层搅拌法形成可！按表2取值》[喷浆法单轴—（2～4）喷—、4搅工艺]工【艺不同时《可参考该表取值【高压喷射注浆法【形成的水泥土—截水帷幕抗》剪，强度可参考表2按】水泥土设《计抗：压强度标准值的1】5％～20％取值】但最大不应超过80！0，kPa 《 表2  ！深，层，搅拌法水泥土抗剪】强度标准值τs 】 ？。 【。。 5.3.》3  式（5.【。3.2-1）是个半！经验半？理论公式其中—的组合作用折减系数！根据实际工》程反算而《来反算时在国内外已！实施的约500【个复：合土钉墙案例中【挑选了20》2个：有代表？性，的，进，行了详？细计算？思路为通过》对一些特殊案—例（已塌方或—变形很大的工程【）的定性《分析及定量计算【估算出折减系—数的大致范围然【后再：通过大量的案—例（正常使用—的工程）验证—该范围的合理性【。  【 ，  组合作用折减】系，数η是经验值—根据大量失稳、濒】临失稳？及正常使《用工：程的监测数据反【算而来反算时作【了如下？假设 —     —1  基《坑坍：塌时支护体系达到了！承载能力极》限状态略低于—临界稳定整体—稳定安全系数Ks为！。0.98《～，0.99 ！     2  】基坑水？平位移很大时支护】体系：为正：。常使用极限》。状态接近《临界稳定《Ks：为1：。.01～1》.03 《。 ， 《    3  正】常使用时土钉墙的位！。移，。量与：整体稳定安全系数K！s之间大致存在【。。。。着表3所示的经【验关系 【 表3  土【钉，墙位移与整体稳定】安全系数K》s关系 《 ：。 — ：   ？ ， 4：  ：。微型桩与土钉墙结合！。后，整体性不如截—水帷幕与土钉墙结】合后整体性效—果好 》 ，     5 】 预应力锚杆—的组合？作用折减系》数取：0.5时《。作用效果与》。将其视为《土钉相当而预应【力锚杆的作》用效果应好》于将之完全视为土】钉 —     提高截水！帷幕及微型》桩材料的抗剪强度、！增大截？面面：积等会使复合构【件自身抗剪能—。力得到较大提高【。但复合土钉墙整体稳！定性依靠地是土、】土钉与复合构件的协！同作用复合构件自】身抗剪？能力：。提，高的程度越》大复：合，土钉：墙整体稳定性提高的！程度越小并不同比增！长 — 5.3.5—  复合土钉墙【的整体？稳定性首先应由【土与土钉的》共同作用提供基【本保证设置》。复合构？件的：主，要目的是隔水或减小！变形：、控：制位移同《时对：整体稳定性亦—有贡献本条》规定保证了》土钉：是最主要受》。力构件弱化了—复合构件的抗—力作：用从而保证了—工程安？。全性及整体》稳定性验算》公式的适用性— 》     大量基坑！监测数据统计结【果表明如满》。足以下？条件：基坑：位移：不大 《    【 1  截》水帷幕单独》或与：微型：桩组合作用时 【Ks0＋Ks1≥0！。。.86 《  —   2《  微型桩单独【。作用时Ks0—。＋Ks1≥0—.97 》     】3  ？预应力锚《杆单独作用》时Ks0＋Ks1】≥0.96 — 》    4  截水！帷幕及微型》桩分别与预应力【锚杆组？合或三者一起组合】作用时？Ks0？＋K：s1＋0.5Ks】2≥1.0 【 《 ，   ？本条统一为式（5.！3.5）是偏于安】全的 《 5.3.6！  常用《。的基坑抗隆起稳定性！。分析：模式主要有地基【承载力模式及圆弧】。滑动模式复合—土钉墙的刚度及【构件强？度均较弱很难形成】转动中心不宜采用圆！弧滑：动模式 【 5.3.7 】 采用式（5—.3：.7：-，1）验算坑底抗【隆起：。稳定性？时注：意以下问题 ！ ：  ：  1  式（5】.3.？7-1）忽略—。了土钉及锚杆的抗剪！作用 》 ，     2 】 坡面倾斜时—可考虑倾《斜区土体自重减【轻的有利因素 】     】3  ？以下：情况可计取t—。微型桩？为直径大于200】mm的钻孔》混凝土桩、不—小于：16号的工字—钢、预制桩或—预应力管桩间—距不：超过：4倍：桩径；插入不小于1！2号工字钢的—水泥土墙；厚度不】小于1？m的水泥《土墙等 — ，  ？ ，  4？  以下情况不宜计！取t厚度《。小于0.5m的水泥！土墙：；超：前支护桩为》竹桩直径《不大：于48？。mm的钢《管及直？径不大于50mm的！。木桩等 【    》 5  坡脚—附近有软弱土—层的一级基坑采用复！合土钉？墙支护很难满—足抗隆？起稳定性要求故没】有给出安全等级为】。一级的基坑抗—隆起稳定《安全系？数指：标， ：