5.3 】 基坑稳定性验【算 — 5.3—.1  一些—文献中？把滑移面全部或部】分穿：过被土钉《加固的土体》时的破？坏模：式称为？“，内部稳定破坏”完】。全不穿过时称为【“外部整体稳定【破坏”或“深部稳】定破坏”《按本规？范推荐的整体稳定性！验，算模型及公式程序】自动搜索《最危险滑《移面时是不分—“内：外”的搜《索到的最危险滑移面！是，土，体、土钉及各复合】构，件提供的安全度之】和为最小《。值的滑移《面，。如果此时《土，钉及各构《件的贡献值为零【即为“？外部：整体稳定”》模式但经验》与，理论分析表明—土钉贡献值》为零的情《况不：会出现因为最—危险滑移《面至少要穿过最下】一排或最长》一排土钉如图3曲】线，1，所示曲线2为“【外部整体稳定—”最危险滑移面【与曲线1相》比因位？置，后移导？致，滑弧长？度增加土《体抗剪强度提供的安！全度增？加土钉在滑》弧外的长度lm【。很，小时摩阻力》Nu很？小Nu 《对，安全度的贡献小于曲！线，。1后移至曲线2时】土体抗剪《强度提供的安全【度增量故曲线2的】安全：度大于曲线1—曲线2并非最危险滑！移面故本规范不采】用“：外部：整体稳定”及“内部！整体稳？定”等概念 【 ？ 图3！  整体《稳，定性分析比较 】 ？ ，    整体稳【定验算可计取—止，水帷幕、预应力锚】杆及微型《桩的作用这是—对大：量工程？实，践统计？的结果如果不计取这！些构：件的作用设计—将过于保守不—仅与事实不符且有些！。情况下（如》在软弱？土，层中）设计》计算很？难达到一定》的安全度人为地【限，制了复合土》钉墙技术《的应：用当然也不能过高】估算这些复合—构件的作用如果这些！复合：构件：（如微型桩》或锚杆）起到了主导！性作：用就：已经：不适用本规范推荐】的整体？稳定性验算公—式了验？算公式中通过—设置组合作用折【减系数限制了这些】复合：构件的作用程度【 —5，.3.2《  式（5.3.】2-1）以在国内】广泛使用、直观、】易于理解的瑞典【条分法作为理论基】础采用极限平衡【法作：为分析方法认为截】。水帷：。幕预应？力锚杆及《微型桩能够与—土钉：共，同工作计算时—考虑这些复合—构件的作用 — ？     为【便于研究公式作【了如下假定及—。简化 》 ，     —1  破坏模式为】圆弧滑移破坏； 】    】 2  土钉为最】主要受力构件；【 ， ？     3 】 ，土钉、？预应力锚杆》只考虑抗拉作用【截，。水帷幕？及微：型桩只考虑抗—剪作：用忽略？这些构件的其他作】。用； 《   —  4  》。。破坏时土钉与土体】能够发挥全部—。作，用复合构件不能与】土钉：同时达到极限平【衡，状态即不《。能，发挥最大《作用：也，不，能同时发挥较大作】用，要按一定规则进【行，强度折减构件强度越！高、类型越》多、：组合状态《越不利则折》。减越大； 【 ：  ：   5  —预应力？锚，杆拉：力的法向分力与【切向分力可同时【达到极？限值但只是计—取假定滑移面之【后的锚固段提供的抗！滑力矩； 》 ：。。    — 6： ， ，滑移面穿过截水帷幕！或，微型桩时平行于【桩，的正截？面； 】   ？ ，7  不《考虑地震作》用；： 》 ， ，。   8《  安全《系，数定义为滑移面的】抗滑力矩与滑动力】矩之比 【    》 破裂面的形状不】能事先确《。定，取决：于坡面的几何形状】、土体的性状、土钉！参数及地《面附加荷载等—许，多因素采《用圆弧形主要因为它！与一些试验结果【。及大多数《工程实践比》较接近且分析计算相！对容：易一些在某些特殊情！况下圆弧滑》动并：非最佳需要与其他】破坏模式《对比：例如在深厚的软土】地层采用《圆弧：形可能会过》高估计软土的—被动土压《力如图？4（：a）所？示土钉墙《可能会？沿着曲？。线2：破坏而并非圆—弧1因土《质软：。弱坑底的滑移面不】会，扩，展，到很远的《地方；基坑上半部分！。为软弱土层、下半部！分，为坚硬土层且—层面向基坑内顺层倾！斜时：可能：产生顺层滑动破裂面！。为双折线或上曲下】直的双？线如图4（b）所】示；土体中存—在较薄？弱的土层或薄夹层】时可：能会产生沿薄弱【面，的滑动破坏如—图4：（c）所示 — ， 《 图【4  特殊地—质条件下《的破：坏模：。式 ？ ，    —。 无：试验资料或》类似经验时截水【帷幕：如采用深层搅拌【法形成？可，按，表2取？值[喷？浆法：单轴（2～4）喷】、4搅工艺]工艺】不同时可参考该表】取值高压喷射注浆】法，形成的水泥土—截水帷？幕抗剪强度可参考表！2按水泥土》设，计抗：压强度标准值的1】5％～2《0％取值《但最大不应超过80！0kPa 》 表2  ！。深层搅拌法水泥土抗！剪强度标准值—τs 【 — 5.3.3  】式（5.《3.2-1）是个】半，经验半理论公式其中！。的组合作用折减系】数根据实《际，工程反？算而来反算时在国】内外：已实施的约500】个复合土钉墙案例】中挑选了2》02个有《代，表性的进《行了详细计算思路为！通，过，对一些特殊案例（】已塌方或变形很大的！工程）的定性—分析：及定量计算估算【出折减系数的大【致范围然后再通【过大：量，的案例（《正常使用的工—程）验证该》范，围的合理性 ！   《  组合作用折减系！数η是经验值根据大！量失稳、濒临—失稳及？正，。。常使用工程的监测数！。据反：算而来反算时—作，了如下假设 ！   《  1  基坑坍塌！时支护体系》达到了承载能—力极限状态》略低于临界》稳定整体稳定安全系！数Ks为《0.：98～0.99 ！ ， ：。  ：   2  基坑水！平位移很大时支护】体，系为正常使用极【限状态接近临界【稳定Ks为1.0】1，～1.0《3，  【   3  —正常使用时土钉墙的！。位移量与整体稳定】安全系数Ks之间大！致存在着表》。3，所示的经验关—系 表】3  土钉墙位【移与：整体稳定安全系数】Ks关系 ！   ！  4  》。微型桩与土钉墙结合！后整体性不如截【。水帷幕与土》钉，墙，结合后整体性效果】。。好   ！  5 《 预应力锚杆的组合！作用折？减系数取0.5时】。作用效果与将其【视为土钉相当而预】。应力锚杆的》作用效果应》好，于将之完《全视为土钉 【     】提高截水帷幕及微型！桩材料的抗》剪强：度、增大截》面面积等会使复【合构件自身抗剪能力！得到：较大提高但复合【土，钉墙整体稳定性依】靠地：是土、土钉与复【。合，构件的协同》作用复合构件自身】抗，剪能力提高的程度】越大复合土钉墙整】体稳定性提高—的程度越小》并不：同比增？长 5.！3.5  复合【土钉墙的《。整体稳定性首先应】由土与土《。钉的共同作用提供基！本保证设《置复合构件的主要目！的，是隔水或减》小变形、控》制位移同时对整体】稳定性？亦有：。贡献本条规定—保证了土钉是最【主要受力构件弱【化了复合构》件的抗力作》用从：而保证了工程—安全性及整体—稳定性验《算公式的适用—性 ？ ？     大—。量基坑？监测数据统计结【果表：明如：满足以下条件基【坑位：移不大 ！   ？ 1 ？ ，截水帷幕单独或与】微型桩组合作用【时 Ks0＋K【s1≥0.86 ！  》。   2  微型桩！单独作用时Ks0】＋Ks1≥》0.97 【     3 ！ 预应力锚杆单独】作用时K《s0＋Ks1≥0】.96？ 《     4 】 截水帷《幕及微？型桩分别与预应【力锚杆组合或—三者一起组合—作用时Ks0＋K】s1＋0.5Ks2！≥1.0 】     本条】统一：为式（5.3—.5）是偏》。于，安全的？ ？ 5.3—.6  常用—的基坑抗隆起稳定】性分析模式》主要有地基承载【。力模式及《圆弧滑动模式复【合土钉墙的》刚度及构件强度【均较弱很难形成转】动，中心不宜采》用圆：弧滑动模《式 5】.3.？7  采《用式（5.》3.7-1）验算坑！底抗隆起稳定—性时注意以》下问：题   ！  1  式（5】.，3.7-1）忽【略了土钉及锚杆【的抗剪？作用： 《     —2  坡面倾—斜时可考《虑倾斜区土体自重】减，轻的有利因》素   ！。  3？  以下情况可计取！t微型桩为直径大于！2，00mm的钻孔混】。凝土桩、不小于1】6号的？工字钢、预制—桩或预应力管桩【间距不超过4倍桩】径；：插入不小于》12号工字钢—的水泥？土墙；厚度不—小，于1m？的水泥土墙等 ！    — 4  以下—情况不？宜计取t厚度—小于0.《5m：的水泥？土，墙；超前《。支护桩？为竹：桩直：径不大？于48？m，。m的钢管及直—径不大？于50m《m的木桩等 】。     5】。。  坡脚《。附近有软弱土层的】。一级：基坑采用复合土钉】墙支护很难满足【抗隆起稳定性要求】故没有给出安—全等：级为一级《的基坑抗隆起稳定安！全系：数指标 》