。 ？ ，5，.3  基坑稳定】性验：算 — 5.3.【1  一些文献中把！滑移：面全部或部分—穿过被土钉加固的】土体时？的破坏模《式称为？“内部稳定》破坏”完全》不穿过时称为“外部！整体稳定破坏”或】“深部稳定破坏”】按本规范《推荐的整体》稳定性验算模—型及公？式程序自动搜索【最危险滑移》面时是不分“内外”！的搜索到的最—危险滑移《面，是土体、土钉及各】复合构件提供的【安全度之《和为最小值》的滑移面如果此【时，。土钉及各构件的贡献！值为零即为“外【部整体稳定”模式】但经验与理论分析】表明土钉《贡献值为零的—情况不？会出现因为最—危险滑移《面至少要穿过最下】一排或最《长一排？土钉如图3曲—线1所示《曲，线2为？“外部整《体稳定”最危险滑】移面与曲线》1相比因位置—后移导致滑弧长度】增加土？体抗：剪强度？提供的安全度增加土！钉在：滑弧外的长度lm】很小时？摩阻力Nu很小N】u 对？安全度的贡献小于】曲线1后移至曲【线，2时土体抗》剪强度提供》的，。。安全度增量故曲线2！的安全度大于曲线】1曲：线2并非最危—险滑移？面故本规范不—采用“外《部整：体稳定”及“内部】整体稳定”等概【念 — 《 图3  整体！稳定性分析比较【 ， 《 ，    整》体稳定验算》可计取止《水帷幕、预应力锚】杆及：微型桩的作用这是】。对大量工程实践【。。统计的结果如果【不计：取，这些构件的作用设】。计将过？于保守不《仅与事实不符且有些！情况下（如在软【弱土层？中）：。设计计算很》难达到一定的安全度！人为地限制了—复合土？。钉墙技术的应—用当然也《不能过高《估，算这些复合》构件的作用如—果这些？。复合构件（如—微型桩或锚》杆，）起到了主导—性作用就已经不适用！本规：范推荐的整体稳定性！验算公？式了验算公式—中通过设置组—。合作用折减系数【限制了这些复合构】件的作用程度— ， 》5.3.2  【式（5.《3，.2-1）以在国内！广泛使用、》直观、易于理解的瑞！典条分法作》为，理论基础采用极限】平衡法作为分析【方法认？为截：水帷幕预应力—锚杆及微型桩能够与！土钉：共同工作计算—时考虑这些复合【构件的作用 】 ？    为便于【研究：公式：作了如下假定及【。简化： —    1  破坏！模式为？圆弧滑移破坏—； — ，。   ？ 2  土钉为最】主要受？。力构件； 》 《    《 3  土钉—。。、预应力锚杆只【考虑：抗拉作用截水帷幕及！微型桩只考虑—抗剪作用忽略这【些构件的其他作【用； ？ 《     4  破！。坏时土？钉与土？体能够？发挥全部作》用复合构件不能【。与土钉同时达—到极限平衡状态即】。不能：发挥最大作》用也：不能同时发》挥较大？作用要按一定规则进！行强度折减构件【强度越高、》类，。型越多？、组合？状态越不利则—折减越大； 【 ，   》  5  》预，应力锚杆拉力—的法向分力与切向分！力，可同时达到极限值但！只，是计取假定滑移【面，之后的锚固段—提供的抗滑力矩； ！ 《     6  】滑移面？穿过截水《帷幕或微型桩时【平行于桩的正—截面； —     7】  不考《虑地震作用》； —     8—  安全系数定【义为滑移面的抗滑力！矩，与，滑动力？矩之比 —     【破裂面的形状—不能事先确定—取，决于坡面的几何形状！、土：体的性状、土钉参数！。及地面附加荷载等】许多因素采用圆弧】形主：要因为？它与一些试》验结果及《大多数工程实—践比较接近且分析计！算相：对容易一些在某【些特殊情况下圆弧】滑动并非最佳—需要与其他》破坏模式对比—。例如在深厚的软土】地层采用圆弧形【。可能会过高估计软】土的被动《土压力如图4（a）！所示土钉墙可能会沿！。着曲线2破坏而【并非圆弧1因土质】。软弱坑？。底的滑？移面不？会扩展到很远的地】方，；基坑上半》部分为软弱土层【、下半部分为坚【硬土层且层面向【基坑内顺层》。倾斜时可能产生顺层！滑，动破裂面为双折线或！上曲下直的双线【如图4（b）—所示；？土体中？存在较薄弱的土【。层，或薄夹层时可—能会产生沿薄弱【面的滑动《破坏如图4（c）所！示 ？ 《。 图4】  特殊地质条件】下的破坏《模式 》  《 ，  无试验资—料或类似经》验时截水帷幕如采用！深层搅拌法形成可按！表2取值[喷浆【。法单轴（2～4【）喷、4搅工艺]】工艺：不同时？可参考该表取—。值高压喷射注—浆法形成《的，水泥土？截水帷幕抗剪—强度可参《考，。表2：按水泥？土设计抗压强—度标准值的15％】～20％取值但最】大不应超过80【0，kPa — 表2  深层！搅拌法水泥土抗剪强！度，标准值τs》 》。 ？ ： 5.3.—3  式《（5.3.2—-1）是个半—经验：半理：论公式其《中的组合《作用折减系数根【据实际工程反算而来！反算时在国内—外已实施的约500！个复合土钉墙案例中！挑选了20》2，。个有代？表性的？进行了详细计算思路！为通：过对一些特殊案例（！已，。塌方或变形很大的工！程）的定性分析及定！。量计算估算出折减系！数的：大，。致范围然《后再通过大量—。的案例（正常使用的！工程）验证该—范，围的合理性 【 《    组合作【用折减系数η是经验！值根据大量失稳、濒！临，。失稳及正常使用工程！的，监，测数据反算而来【反算时？作了如下假设 【。 ， ， ， ，  ：   1 》 基坑？坍塌时支护体系【达到了承载能—力，极限状？态，略低：于临界稳定整体【稳定安全《。系数Ks为0.9】8～0.99 ！     2 ！ 基坑水平位移很大！时支：护体系为正常使用极！限状态接近》。临界：稳定Ks为1.0】。1，～1.03 】     【3  ？正常使用时》土钉墙的位》。移量与整体稳定安全！系数：Ks之间《大致存在着表3所示！的经验关系 【。 表3  】。土钉墙位移与整【体稳定安全系—数Ks关系》 】     】4  ？微型桩与《。土钉：墙结合后整体性不】如截水帷《幕与土钉墙结合【后整体性效果好 】 ：   》 ， 5  预应力锚】杆的组？合作用折减》系数：取0.5时作用效】果与将其视为土钉】相当而预应力锚杆】的作用效果应好于】将之完全视》为，土钉 】  ：  提高截》水帷幕及微型桩材料！的抗：剪强度、增大截面】面，积等：会，使复合构件自身抗剪！能力得到较》大提高但《复合土钉墙整体稳定！性依靠地是土—、土钉与复合构【件的协同作用复【合构件自《身抗剪能《。力提高的程度越【大复：合土钉墙整体—稳定性提高的—程度越？。小并不？同比增长《 》 ，5.3.5  复】合土钉墙的整体【稳定性首先应—由土：与土钉的共同—作用提供基》本保：证设置复合》构件的？主要目的是》隔水或减小变—形、控制位》移同时对整》体，稳定性亦有贡—献本条规定保—证了土钉《是最主要《受力构件弱化了复合！构件的抗力》作，用从而？保证了？工程安全性及整体】稳定性验算公式【的适用性 ！ ，    大》量，基坑监测数据统计】结果表明如满足以下！条件基？坑位移不大》。 ： ，     1】 ， 截：。水帷幕单独》或与：微，型桩组合作用时 K！s0＋K《s1：≥0.86 — 《。     2 【 微型桩单》独作用时Ks0＋】Ks1≥0》。。.97 《 《     3  】预应力锚《杆单独作用时K【s0＋K《s1≥0.9—6 ？ 《    4 — 截：水帷幕及微型桩分别！与预应力锚》杆组合或三者一起组！合作用时《Ks0＋Ks1【＋0.？5K：s2≥1.0 】     本！条统一为式（5.3！.5：）是偏于《安全的？ 》 5：.3.6  —常用的基《坑抗隆？起稳定？。性分析模式主要有】地基承载力》。模式及圆弧滑动【模式复合土钉墙【。的刚度及构件—强度均较《弱很难形成转—动中心不宜采用圆】弧滑动模式 】 5.3—.7： ， 采：用，式（5.3》.7-1）》。验算：坑底抗隆起稳—定性时注意以—。下，问题：。 《     1  ！式（5.3》.7-1）忽略【了土：。钉，及锚杆的抗剪—作用 《 《    《2，  坡面倾斜时【可考虑倾斜区土【体自重减轻的—有利因素 【 ： ，。    3 — ，以，下情：。况，可计取t微型桩为】直径大？。于20？0，mm的钻《孔混凝土桩、不小于！16号的工》字钢、预制桩或【预应力管桩》间距不超过4倍【桩径；插入不小于1！2号工字钢的水泥土！墙；厚度不》小于1m的水泥土】墙等 《   —  4  以下【情况不宜计取t厚】度小于0.5—m的水？泥土墙；超前支护】桩为：竹桩直径不大—于48mm的钢管及！直径不？大于50mm的木】。桩等 》     5】  ：坡脚附近有软—弱土层的《一级基坑采用—复合土？钉墙支护很难—满，足抗：隆起：。稳定性要求》故没有给出安—。全等：级为一级的基坑抗】隆起稳定安全系【数指标？ ：