。 ？。 5.3  基坑】稳定性验算 】 5.3】.1  一些文献】中把滑移面》全部或部《分穿过被土钉加固的！土体时的破坏模式】称为“内《部稳定破《坏，”完：。全不：穿，。过时称？为“外部整体稳定破！坏”或“深》部稳定破《坏”按本规范推荐】的整体稳《定性验？算模型及《公式程序自动搜【索最危险滑移面【。。时是不分“内外”的！。搜索到的最危险滑移！面是土体、》土钉及各复合构件提！供的安全《度之和为最小值的】。滑移面如果》此时土钉《及各构件的》贡献值？为零即为“外部整体！稳定”模式但经验与！。理论：分析表明土钉—贡献：值为零的情况不会出！现因为最危险—滑移面至少要—。穿过最下一》排或最长《一排土钉如》图3曲线1所示曲线！2，为“外？部整体稳《定”最危《险，滑移面与曲线1【相比因？位置后移导致滑弧】长度增加土体抗剪强！度提供？的安全度《增加土钉在》滑弧外？的长度lm很—小时摩？阻，力Nu很小》Nu 对安全度的贡！献小于？曲线：1后移至曲》线2时土体抗剪强】度提供？的，安全度增量故曲【线2的安《全度大于曲线1【曲线2并《非最危？险滑移面故本规范不！采用“外部》整体稳定”》。。及“：内部整体《稳定”等概念—。 ？ 】。。。 图3  整体【稳定性分析比较 】。     ！整体稳？定验算？可计取止水》帷幕、预《应力锚杆及》。微型桩？的作用？这是：。对大量？工程实践统计—的结果如果不计【取这些构件的作用设！计将过于保守不仅与！事实不符且》。有些情况下（如在】软弱土层中）设计】计算很难达》到一定？的安全？度人为地限制了复】合土钉墙技》术的应用当》然也不能过高—估算这些复》合构：件的作用如》果这些复合构件（】如微型桩或锚—杆）起？到了主导性作用【就已经不适》用本规范《。推荐的整体稳定性】验算公式《了验算公式中通过设！置组合作用》折减系数限制了【这些复合构件—。的作用程《度 ： ？ 5.3.—2  式（5.3】。.2-1）》。以在国内广泛使用】、直观、易于理解的！瑞典条分法》作为理论基》。础采用极《。限平衡法作为分析方！法认为截水帷幕预应！力锚杆及《微，型桩能够与土钉共】同工作计《算时考虑《。这些复合构件的作用！ ：  》   为便于研究】公式作了如下—假定及简化》   】  1？  破坏模式为【圆弧滑移破坏—； ？ ？  ： ，。  2  土钉【为，最主要受力构件； ！   【  3  土钉【、预应？力，锚杆只考虑抗拉作用！截水帷幕《及微型桩只考—虑抗剪作用忽略【这些构件《的其他作用； ！。    — 4  破坏时土】钉与土体能》。够发：挥全部？作用复？合构件？不能：与土钉同时达到极】限平衡状《。态即不能发挥—最大作用也不能【同时发挥较大作用要！按一定规则进—。行强度折减构件强】度越高、类型越多】、组合状态越不利则！折减越大； 【     5！  预应力锚杆拉】力的法向分力—与切向分力可—同时达到极限—值但只是计取假【定滑：。移面：之后的锚固段提供的！抗，滑力矩； ！  ： ，  6  滑移面】穿过截水帷幕或【微型桩？时平行于桩的正截面！； 【    7 — 不考？虑地震作用； 】 ， ？    8  【安全系数定义为【滑移面的《抗滑力矩与滑动力矩！之比 【     》破裂面的形状不能事！先确定取决于—。坡面的？几何形状、土—。体的性状、土钉参】数及地？面附加荷载》等许多因素采—用，圆弧：。形主要因为它与一些！试验结？。果及大？多数工程实践—比，较接近且分析计算相！对容易一些在某【些特殊情况下圆弧】。滑动并？非最佳？需，要与其他破坏—模式对？比例如在深厚的软土！地层采用圆弧形可能！会过高？估计软？土的被？动土压力如图—4（a）所示土钉墙！可能会沿着》曲线2破坏而并非】圆弧1因土质软弱坑！底的滑移面》不会扩展到很远【的地方；基坑上半】部分为软弱土层、下！半部分为《坚，硬土层且层》面，向基坑内顺层倾【斜时：可能产生顺层滑动破！裂面为双折线—或上曲？下直的双线如图4】（b）所示；土体】中存在较薄弱的土】层或薄夹层时可能】会，产生沿薄弱》面的滑动破坏如【图4（c）所示 ！ 《 ？ 图4》  特殊《地质条件下的—破坏模？式 【    无试验资】料或类？似经验时截水帷幕如！采用深层搅拌法【形成：可按表2《。取值[？。喷浆法单轴（2【～4）？喷、4搅工艺]工艺！不同时可参考该【表取：值高压？喷射注浆《法形成？的水：泥土截水帷》幕抗剪强《度可参考《表2按水泥》土设计抗压强度标】准值的15％～2】0％取值但最大不应！超，。。过800《kPa？ 》 表2  深层【搅拌法水泥土抗剪】强度标准值τs【 ： ？ ？ ： 5.《3.3  式（5.！3.2-1）是【个半经验半》理论公式其中的【。组合作用折减系【数根据实际工—程反算而来反算时在！国内外已实施—的，约500个复合土钉！墙，案例：。中挑选了202个】有代表？性的进？行了详细计》算，思路为通过对一【。些特殊案《。例（已塌方或变形很！大的工程）的—定性：分析及定量计—算，。。估算出折减系数的大！致，范，围然后再通过大量】的案例（正常—使用的工程）验【证该范围的合理性 ！    】 组合作用折减系】数，η是经？验值：根据大？量失稳、濒临失稳及！正常使用工》程的：监测：数据反算而来反【算时作了如下假设 ！ 《     1  基！坑坍塌时支护体系】达，到了承载《能力极？限状态略低》于临界稳定整—体稳定安全系—。数Ks为0.9【8，～0.9《9   ！  2  基—坑，水平位移很大时【支护体系为正常使用！极限状态《接近临界《稳，定Ks？为1.0《1～1.03—。 ？     3】。 ， 正常？使用时土《钉墙的位移量与整体！稳定安全系数Ks】之，间大致存在着—表，。3所示的经验关系 ！ 表3【  土钉《。。墙位移？与整体稳定安全【。系数Ks关系 ！ ！  ：  4  微—型桩与土钉墙结合】后整体性不如截【水帷：幕与土钉墙结合后】整体性？效果好 】。    《 5： ，。 预应力锚》杆的组合《作用折减系》数取：0.5时作用—效果与将其视为土】钉相：当而：预应力？锚杆的作用》。效果应好于将之完】全，视为土钉 ！   ？。。  提高截水帷【幕及微型桩材—。料的抗剪《强度、增大》截面面？积等会？使复合构件自—身，。抗剪能力得》到较大？提高但复合》土钉墙整体稳—定性依靠地是土、】土钉与复合构件【的协同作用复合【构件自身抗剪能力】提高的程度越—大复合土《钉，墙，整体：稳定性提高的程【度越小并不同—比增长 ！5，.3.5  复【合土钉墙的整体稳】定，性首先应由土与土钉！的共同作用提供基本！保证设置复合构【。件的主要目的—是隔水或减》小，变形、控制位—移同时对整体稳定性！。亦有：贡献本条规》定保证了《土钉是最主要受【力构件弱化了复【合构件的抗力作用从！而保证了工程安【全性及整体稳定性】验，算，公式的适《。用性 —    》 大量基坑监测数据！统计结果表》明如满足《以下条？件基坑位移不大【 —  ：  1  》截水帷幕单独或【。与，微型桩组合》作用时 K》s0＋Ks》1≥0.86 ！ ？    2》。  微型桩单独作用！时Ks0＋》Ks：1≥0.9》7 —    《 3  预应力锚杆！单独作用时Ks【0，＋Ks？1≥0.96—  【   4  —截水帷幕及微型桩】分别与？预，应，力，锚，杆组合或三者一起】组合作用时Ks0】＋Ks？1＋0.5Ks2】≥1.0 —    【 本条统《一为式（5》.，3.5？）是：偏于安全的 】 5.3.6】  常用的》基坑抗？隆，。起稳定？性分析？模式主要有地基承载！力模式及圆弧滑动模！式复合？。土钉墙的《刚度及构件强度均】较弱很难形成转动中！。心不宜采《用圆弧？滑动：模式 ？ ？ 5.3.7 】 ，采用式（5.3【.7：-1）验算坑—底抗隆起稳定性【时注意以下》问题 【  ：   1  式（5！.3.7-1）【忽略了？土钉及锚杆的抗剪作！用 《     2】 ， 坡：面倾斜时可考—虑倾：斜区土体自重减轻】的有利因素 【 ： ：    《3  以下情况【可计取t微型桩为】直径大于200mm！的钻孔混凝土桩【、不小于16号【。的，工字钢、预制桩或预！应力管桩间距不超过！4倍桩径；插入不】小于12号工字钢的！水泥土墙；厚—度不小于1m的水】泥，土墙等 》 ？     4  】以下情况不》宜计取t厚度—小于0.5m的水泥！土墙；超前》支护桩为竹桩—直径不大于》48m？m，的钢管及直径不大】于，50mm的木桩【等   ！  5  》坡脚附近有软—弱土层的一级—基坑采用复合土钉墙！支护：很难满足《抗隆起稳定性要【求故没有给出安【全等级为一级的【。基坑：抗隆起稳定安全【系数指标 —