5.3 】 ，基坑：。。稳定性？验算 《 —5.：。。3，。.1：  ：一些文献中把滑移面！全部或部分穿过被土！钉加固的土体时的破！坏模式称为“内部稳！。。定破坏”完全不穿过！时称为“外部—整，体稳：。定，破坏”或“深部稳】定破坏”按本—规范推荐的整体【稳定性验算模型【及公式？。程序自动《搜索最危险滑移面时！是不分“内》外”：的搜索到的最—危，险滑移面是土体【、土钉及各复合构】件提供的安全度【之和为最《小，值的滑移面》如果此时土》钉及各构件的贡献值！为零即为“外部整】体稳：。定”模式《但经验？与理论分析》表明土钉贡献—。值为零的情况不会出！现因为最《。危险滑移面至少【。要穿：过最下一排》。或最长一排》土钉如？图3曲线1所—示，曲线2为“》外部整？体稳定”最危险【滑移面与曲线—1相比？因位置后移导致【滑，弧，长度：增加土体抗》剪强度提供》的安全度增加—土钉在滑弧外的【。长度l？m很小时摩》阻力Nu很》小N：u 对？安全度的贡献小【于曲线？1后移至《。。曲线：2时土体抗剪强度】提，供的安全度》增量故？曲线2的安全—度大于曲线1曲线2！并非最危险滑移【面故本规范不采用】“外部？整体稳定《”及“内《部整体稳定》”等概？念， 》 《 图3》  整体稳定性【分析比？较   ！  整体《。稳定验算可计取止水！帷幕、预应力锚杆及！微型桩的作用这是对！大量工程《实践统？。计的结果如果不计取！这些构件的作用【设，计将过？于保守不仅与—事实不符《且有些情况》下（如在软弱—土层中）设计—计算很难达到一【定的安全度人—为地限制了复—合土钉墙技术的应】用当然也不能过【高估算？这些复合构件—的作用如果这些复】。合构：。件（如微型桩或【锚杆）？起到了主导性作用】就已经不适用—本规范推荐的—整，体稳定性验算公【式了验算公式中【通过：设置组合作用—折减系？数，限制了这些复—合构件的作用程【度 5.！3.2  》式（5？.，3.2-1）以在】国内广泛使用、直观！、易于理解的—瑞典条分法作为理论！基础采用极限平【衡法作为分析方【法，认为截水帷幕预【应，力锚杆及微型桩【能够与土钉共同【工作：。计算时考虑这些复合！构件：的作：用 ： 》    为便于研究！公式作了如》下假定及简化 【 》    1 — 破坏模式为圆【弧滑移破《。坏； ？ 《     2  土！。钉为最主要受力【构件； 【  ？   3  —土，钉、：预应力锚《杆只考虑抗拉作【用截水帷幕及—。微型桩只《考虑抗剪作用忽略】。。这些构件的其他作用！；   ！  4  》破坏时土《钉与土体能够发挥全！部作用？复合构件《不能与？土钉同时达到—极限平衡状态即【不能发挥《最大作？用也：不能同时发挥较大】作用要按一》定规则进行强度【折减构？件强度越高、类【型越多、组合状【。态越不利则折减越大！。；   ！  5 《 预应力锚杆拉力】的法向分力与切向分！力可同时达到极限】值但只是《计取假定滑移面之后！的锚固段提供的抗】。滑力矩； ！     》6  滑移面—穿过截水帷幕或【微型桩时《平行于桩《的正截面； ！   《  7  不—考虑地震作用—； ？ ，   》  ：8  安全系数定】。义为滑移面》的抗：滑力矩与滑动力矩】之比 【     破—。裂面的形状不能事先！。确定取决于坡面的几！。何，形状、土体的—性状、土钉参数及地！面附加荷载》等许多因素采用圆弧！形主要因《为它与一些试验【结果及大多数工【程实践比较》接近且分析计算【相对容易一些—在，。某些：特殊情？况下圆？弧，滑动并？非最佳需要》与其他破坏模式对比！例如在？深，。厚的软土地层采用圆！弧形可？能，会，过，高估计软《土的被动土压力如】图4（a）》所示土钉墙》可能会沿着曲线【2破坏而《并非圆？弧1因？土质软弱《坑，底的滑移面不—会扩展到很远的地方！；基坑？上半部分为软弱土】层、下半部分—。为坚硬？土层且？层面：向基坑内顺》层倾斜？时可能？产生顺层滑动破裂】面为双折线》或上曲下直》。的双线如图4—（b）所示；土体中！存在较薄弱的—。土，层或薄夹层时可【能会：产生沿薄弱面—的滑动？破坏如图4（—c，），所示 ？ 》 图4 ！。 特殊地质条件下】。的破坏模式 — 》    无》试验资料或》类似经验时》截水帷幕如采用深层！搅拌法形成可—按表2取值[喷浆法！单轴（2～4）喷、！4搅工艺]》工艺不同时可参【。。。。考该表取值高—压喷射注浆法形【成的水？泥土截水帷幕抗【剪强度可《参考表2按水泥土设！计抗压强度标准值的！15％～20—％取值但最大—不应超过8》。00kPa 】 ：。 表2  深层【搅拌法水泥土—抗剪强？度标准值《τs 】 5.】3.3  式（5.！3.2-1》），是个半经《验半理论公式—其中的组《合作：用折减系数根据实】际工程反算而来【反算时在国内外已实！施的：约500个复—合，。土钉墙案例中—挑选了202个有】代表性的进行—了详细？计算思？路，为通过对一些特【殊案例（已塌方或】变形很大的工程）的！定性分析及定量计算！估算出折《减，系数的？大致范围然后再通过！大，量的案例（正常使用！的工程）《验证该范围的—合，理，。性， 》     组合作用！。。折减系数η是—。经验值根据大量失稳！、濒临失稳及正【常使用？工程的？监测数据反算—而，来反算？时作了如下假设 】     ！1  基坑坍塌时支！护，体系达到了承载【能，。力极限状态略—低于：临界稳定整体稳定安！全系数Ks》。为0.？98～0.9—9  】   2 》 基坑水平位—移很大时《。。支护体系《为正：常使用极限状—态接：近临：界稳定K《s为1.01—～1.03 ！ ，     3— ， 正常使《用时：土钉墙的位移—量与：整体稳定安全系数K！s之间大《致存在着《表3所示《的经验关系 ！。 表3 》 土钉？墙位移与整体稳定安！全系数Ks》。关系 ？ 《。 ：   【  4  微型桩】与土钉墙结》合，后整体性不如截水】帷幕与土钉墙—结合：后整体性效果好【   】  5？  预应《。力锚杆的《组合作用折》减系数取0.5时】。作用效果与将其视】为土钉相当而—预应力？锚杆的作用效果应好！。于，。。将之完全视为土钉 ！    】 提高截水帷幕及微！型桩材料的抗剪【强度、增大截—面面：。积等：会使复合构件自身】抗剪能力得到较大提！高但复合土钉墙整体！稳定：性依靠地是土、土】。钉与复合构件的【协同作用复合—构件自身抗剪—能力提高的程—度越大复合》土，钉墙整体稳》定性提高的程度越小！并，不同比增长 【 ， 5.》3.：5  复合土—。钉，墙，的整体稳定》性首先应由土与土】钉的共同作》用，提供基本保证设置复！合构件的主要目【的是隔水或》减，小变形、控制—位移：同时：对整：体稳定性亦》有贡献本条规—定保证了土》钉，是最主要受力构【件弱化了复合构件的！抗力作用从而—保证：了工程安《全性及整体》稳定性验算公式的】适用性 》。    【 ，大量基坑监测—数，据统计结果表明如满！足以下？条，件基坑位移不—大 【   ？ 1 ？ 截水？帷幕单独或与微型桩！组合作用时 K【s0＋Ks1≥0.！。86 》     2】  微型桩单独作】用时：Ks0＋Ks—1≥0.97— ， 》   ？ 3  预》应力锚杆单独作【用时Ks《0＋Ks1≥0.9！6 【    4  截水！帷幕及微型桩分别与！预应力锚杆组合或三！。者一：起组合作用时—Ks0＋Ks1＋0！.5Ks2≥1.0！ —    本条统一为！式，（5.3.》5）是偏于安全【的 ： ： 5.3.6】  常用的基坑【抗，隆起稳定性分析【模式：主要有地基承载力】模式及圆弧滑—。动模：式复合？土，钉墙的刚度及构件强！。度均较弱很难形【成转动中《心不宜采用圆—弧滑动模式 【 5.3【。.7 ？ 采用式《（5.3《.7-1）验算坑】底抗隆起稳》定性时？注，意以下问题》 ，     ！1， ， 式（5.3.7】-1）忽略了土钉】及锚杆？的抗剪作用》  【   2 》 坡面倾斜时—可考虑倾斜区土【体自重减轻的有利】因素：    ！ 3  以下—情况可计取t—。微型桩为直径—大于200mm的】钻孔：混凝：土桩、？不小于？16号的工字钢、】预制桩或预应力【管桩间距不超过4倍！桩径；插入不小【于12号《工字钢的水泥土墙】；厚度不小》于1m的《。水泥：土墙等 》。。 ： ： ，   4  以【下情：况不宜计取t—。。。厚，。度小于0《.5m的水泥土【墙；：超前支护《桩为竹桩直径—不大：于48？mm的钢管及直径不！大于50mm—的木桩等 】 ： ，   5  坡脚附！近有软弱土》层，的一级基坑采用复合！。土钉：墙支护很难满—足抗隆起稳定—性要求故没有给【出安全等级为一级】的基坑抗隆》起稳定安《全系数指标 【