。 ？ 4.3  —。正常使用极》限状：态计：。。算 》 ： 4.3.—1  本条》对管道结构正常【使，用条件？下的：极限状态计算—内容作了规定这些】要求：主，要针对管道结构的】耐久性保证其使用年！。。限提高工程投资效】益 《 4.》3.2  本条【对柔性管道的—允许：。变形量作了规定【原规范仅对水泥砂】浆内衬作出现—定控制管道》的，最大竖向变形量不宜！超过0.《02 从工程实践来！看，此，项允许变《。形量与？水泥砂浆《的配制及操作成型】工艺密切相》关例如？手工涂？抹和机械成型—其质：量差异显著；—砂浆：配制掺入适量的【纤维：等增强？抗力材料将改—善砂浆的延性性能等！据此条文对水—泥砂浆内衬的允【许变形量规定可【以有：一定的幅《度供：工，程技术人员对应采】用 —。 此外条文还—结合：近十年？来，防腐内衬材料的引】。进和开拓管材品种的！多种开发《增补了对防腐涂料】内衬和化学管材【的允许变形量—。的规定这些规定与】国，外相应标《。。准的要？求基本上协》调，一致 《 ， 4.》。3.3～4.3【.7：  条？文对钢筋混凝土管道！结构的使用阶段截面！计算做出了规定这】些，要求和原规》范，的规定是《协调一致的 — ， ：。     1 】 ，当在组合作用下截】面处于受弯或大【偏心受压、》拉时应控制其最大裂！缝宽：度不应大于0—.2mm确保结构】的耐久性符》合使用年限的要求】同时明确《此时：可按长期效应的【准永久？组合作用《计算 》   》  2  当在【组合：作用下截《面处于轴心受—拉或小偏心受—。拉时应控制》。截面的裂缝》出，现此时一旦形成开】裂即将贯《通全截面《直接：影响管道结构的【水密性要求和正常使！用因此相应》的作用？组合应？取短期效应的标【准组合作用计—算 》 4.3.8【。  本？条对柔性管道的变】。形计算给《出了规定相》应的组？合作：用应取长期效—应的准永久组合作】用，计算 《。 原规—范规：定的计算《模型系按原苏联【19：58年地《下钢管？设，计技术条件和规【范采用该《。计算模型由前—苏联学者Л.М【.Е：ме：Λьянов提出其！理，念系依照地下柔性】管道的受载程序拟】定，即管子在沟》槽中安？装后：沟槽回填土使管体】首先受到侧土压力使！。柔性管产《生变：形向土体方向的变形！导致：土体的弹性》抗力据？此计算管体在竖向】、侧向土压力和【弹性土？抗力作？用下管体的变形 ！ 》 》如，图4：.3.8 所—示当管？体上下受到相等的】均布压力p时管【体上任一《点半径向位移ω【为 ？ ， ： 》。 按？此式可？得管顶和《管侧的？变位置是相同的当管！体仅受到侧》向土压力时、亦将】产，。。生，变形其方向》则与竖向土压作用相！反由于管侧土压【力值要小于竖向【。土压力（例如1/3！）因此管体的最终】。变形还取决》于竖：向土压力导致—的变形形态 】 应该认为原】规范引用的计算模型！在理念？上，还是清楚的》但与：通，常，的弹性地基上—结构的计算模—型不相协《调后者的结构上的受！力只需计《算结：。构上受到《的组合？作用以及由此形【成的弹？性，地，基反力美国》spang1e【r 氏即是按此理念！提出了计算模型获得！国际上广为应—用据此条文修改【为采用s《pa：ng：1er 计算模型以！使在柔性管的变【形计算方法上—与国际沟《通协调一致 — ？ 另外在》条文给定《的计：算变形公式中引入了！变形滞后效应系数】DL此项系数取1.！0～1.5》主要是管侧土体并】非理想的《弹性体在抗力的长】期作：用下土体会产生【变形或松弛管侧回填！土的压？实密度越高滞—后变形效应越显著】粘性土的滞后变形比！砂性土历时》更长这一现象—已被国？内、：外工程实《践检：测所证实（例如国内！曾对北京《市第九水厂D—N2600mm 】输水管？进行管体变形—追踪检测）显然【此项变？。形滞后系数》取值不仅与埋—地管道覆土竣工到】投入运行的时间有】关还与管道》的运行功《能相：关如：果是压力运行内压将！使管体变形复圆因】此对变形滞》后，系数的？取值对无压或低压管！（内压在0》.2MPa 以内】）应取接近》于，1.5 的数值；】对，于压力运行管道【竣工所？投，入，运行：的时间？较短（例《如不：。超，过，3 个月）则—可取1.《0 ：计算：亦即：可以不考虑》滞后变形的因素【；对压？力运行管《道从：竣工到运《行时间？较长时？则可取1.0＜D】。L＜1.5 —作为设计《计，算采用值 ！ 4.3.9～4】.3.11》  有关条文规定可！参阅：给水：排水：构筑物结构》设计规范相应条【文的说明 —