4》.3  正常使用极！。限状态计《算 — 4.3.【。1  本条对—管道结构正》常使用条件下—的极限状态计算内】容作了规定这些【要求主要针对管道】结构的？耐久性保证其使用】年，限提高？。。工程投资效》益 4.！3.2？  本条对柔—。性管道的允许变形】量，作了：规定原？规，范仅对？水泥砂浆内衬作出现！定控制管《道的最大竖向—变形量不宜超—过0.02 —从工程实《。践，来，看此项允许变形量与！水泥砂浆的》。配制及操《作，成型工艺密切相【关例如手工涂抹和机！械成型其质量差异】显著：；砂：浆，配制掺入《适，量的纤维等增强抗】力材料？将改善砂浆的延性】性能：等据：此条文对水泥砂浆内！衬的允许变形—量规定可《以有一定《的幅度供工程技【术人员对应》采用： —此外条？文，还结：合近十年来防—腐内衬材《。料的：引进和开拓管材品】种，的多种开发增补了对！防腐涂料内衬和化学！管材的允许变形量】的规定这些》规定：与国外相应标准的】要求基？。。本上协调一致 ！ 4.3.3】～4.3.7 【 条文对钢》筋混：凝土管道结构的【使用阶段《截，面，计算做出《了规定这些要—求和原规《范的规定是协调一】致的 》 ：    《 1 ？ 当在组合作用下】截面处于受》弯或大偏心》受压、拉时应控制】其，最大：裂缝：宽度不应大于0【.2mm《确保结构的耐久性符！合使用？年限的要求同—时明确此时可—按长期效应的准【。永久组合《作用计算 —  》   ？2  当在组合作】用下截面处于轴【心受拉或小偏心受】拉时应控《制截：面的：裂缝出现此时一旦形！成开裂即将贯通【全，截面直接影响—管，道结构的《水密性要求和—正，常使用因此相应的作！。用组合应取短期【效应的标准》组合：作用计算 】 4.3.—8  本条》对柔性管道的变形】计算给出了规定相】应的组合作用应取】。长期效应的》准永久组《合作用计算 【 原规—。范，规定的计算模型系按！原苏联1958年地！下钢管设计》技术条件和》规范采用该计算模型！。由前：苏联学者Л》.М：.Еме《Λ，ь，ян：ов提出其》理念系依照地下【柔性管道的》受载程序拟定即【管子在沟槽中安【装后：沟槽回填土使管体】首先受到《侧土压力使柔性【管产生变形向—土体方？向的变形导致土体的！。弹性抗力据此—计算：管体在竖向、侧【向土压力《。和弹性土抗》力作用下管》。体的变形《 — 》 如图？。4.3.8 —所示：当管体上下受—到相等的均布—压，力p时？管体上任一点—半径向位移》ω为： ：。 —。 ？ 按：此式可得管顶—和管：侧的：变，位置是相同的—当管体仅受到侧向】土压力时《。、亦将产生变形其】方向则与竖向土【压作用相《反由于管侧》土压力值要小—于，竖，。向土压力（例如1/！3）因此《管体的最终变—形还取决于》竖向土压力导—致的变形形态 【。 》应该认为原规范引用！的计算？模型在理《念上还？是清楚的但与通常的！弹性地基上结构【的计算模型不相【协调后者的结构上的！受力：只需计？算结构？上，受到的组《合作用以《及由此形成的—弹，性地：基，反力美国span】g1er 氏即是】按此理念提出了【计算模型获得国际】。上广为应《用，据，。此条：文修改？为采用span【g1er 计—算模型以使在柔性管！的，变形计算方法上【与国：际沟通？协调一致《。。 ， 另外在条！文给定的《计算：变形：公式中引入了变形】滞后效应系数DL此！项系数取1.—0～1.5》主要是管侧土体【并非理想《的弹性？体在抗力《的长期作用下土体会！产，生变形或松弛管【侧，回填：。土的：压实密度越高滞后】变形效应越显—著粘性土的》滞后变形比砂—性土历时更》长这一现象已被【国内、外《工程实践检测所证实！（例如国内曾对【北，京市第？九水厂DN26【00：m，m 输水管进—行管体变形追踪检测！）显：然此项变形》滞后系数取值不【仅与埋地管》道覆：土竣工到《投入运行的》时间有关还》与管道的运行功能】相关如果《是，压力运行内压将使管！体变形复圆因此对变！形滞后系数的取值对！。。无压或？低压管（内压在【0.：2MPa 》以内）应《取接近于1.5 】的数值；对于压【力运行管道》竣工所？投入运行的时间较短！（例如不超过3 个！月）则？可取1？.0 计算亦即【。可以不？考虑滞？后变：形的因素；》对压力运行》管道从竣《工到运行《时间较长时则可取1！.0＜？。。DL＜1.5 【作，为设计计算》采用值 》。 4.3【.，9～4？.3.1《1  有《关条文规定可参阅】给，水排水构《筑物结构《设计规范相应条文】的，说明： ：