4.—3  正常使用【极限状态《计算： ？ 4.【3.：1  本条》对管道结构》正常使用《条，件下的极限状—态计算内容作了【规定这些《要求主要针对—管道：结构的？耐久性？保证其？使用年限提高—工程投资效益 ！ ？4.：3.2  本条对】柔性：管道的允许变形【量，作，了规定？。原规范仅对水—泥砂浆？内，衬作出现定控—制管：道的最大竖》向变：形量不宜超过0.0！2 ：从工程实践来看此】项允：许变形量与水泥砂】浆的配制及操作【成型工艺密》切相关例《如手工涂抹和机械成！型其质量差异显著】；砂浆？配，制掺：入适量的纤维等增强！抗力材料《将改善砂浆的—延性性能等》据此：条文：对水泥砂浆》内衬的允许》变形量规定可以有一！定的幅度供》工程技术人员—。对，应采用 《 此外条】文还结合近十年来】防腐内衬材》。料的：。。引进和？。开拓管材《品种的？。多种开发增补—了对防腐涂料—内衬和？化学：管材的允许变形量】的规定这些规定与】。国，外，相，应标准的要求—基本上协调一—致 ？。 4.3.3！～4.3.7—  条文对钢筋混凝！土管道结构的使【用阶：段截：面计算做出了—规定：这些要求和原规【范的规定是协—调一致的《  【。 ， ， 1  当在—组合作用《下截：面，处，于受弯或大偏—心受压、拉时应控】制，其最大裂缝宽度【不应大于0.—2mm确保结构【。。的耐久？性符合使用年—限的：要求同时明确此时可！按长期效应的—准永：久，组合作？用计算？ ？ ， ，   ？  2？  当在组合作用下！截面处于轴心受【拉或小偏心受拉时】应，控制截面的裂缝【出现此时一旦形成开！裂即将贯通全截面直！接影响管《道结构的水密性【要求和正《常使用因《此，相应的？。作用组合《应取：。短期效应《的，标准组合作用—计算 4！.，3.8 《 本条对《。柔性管道的变形计】算给出了规定相应的！组合作用应取长【期效：应，。的准永久组合作用计！算 原】规范：规定的计算模型系按！原苏联1《958年地下钢管】设计技术条》。件，。和规范采用该计算】模型由前苏联学者Л！.М.ЕмеΛ【ьяно《в提出其《理念系依照地下柔】。性管道的受载程序】。拟定：即管子在沟槽中【安装后沟槽回填土使！管体首先受到侧【土压力？使柔性管产生变形】向土体？方向的？。变形导致土体的弹】性抗力据此计算管体！在，竖向：、侧向土压》力和弹性《土抗力作用》下管体？的，变，。形 《 《 《。 如图4.》3，.8： 所示当管体—。上下受到相》。等的均布压力p时管！体上任一点半径向位！移，ω为 ！ ： 按此式可得管！顶，和管侧的变位置是】。。相同的当《管体仅受到》侧，向土：压力时、亦将产生变！形其方向则与—竖向土？压作用？相反由于管侧土压】力，值要小于竖向土【压力（例如1/3】）因此管体的最终】变形还取决于—竖向土压力导致【的变形？形态 应！该，认为：原规范引用的—计算模型在理念【上还是？清楚的但《与通常的弹性地【基上结构的计算模型！不相：。协调后者的结—构，上的受力只需—计算：结构：。。上受到的组合作用以！及由此形成的弹性地！基反：力美国spang】1er 氏即—是按此理念》提出了计算模型获】得国：际，上广为应《用据此？。条，文修改为采》用，spang1er ！。计算模型以使在柔性！管的变形计算—方法上与《国际：沟，。通协调一《致 ： 另—外在条文给》定的计算变形公【式中：引入：了变形滞后效应系】数DL此《项系数取1.0～】1.5主要是管【侧土体并非理想【的弹性体在抗力【。的，长期作用下》土体会产生变形【或松弛管侧回填土】的压实密度》越，。高滞后变《形效应越显著粘性】土，的滞后变形》比砂性土《历，时更长这一》现象：已被国内、外—工程实践检测—所证实（例如国【内曾对北京市第九】水厂DN2600m！m 输水管进行管】体变形追踪》检测）显然此项变形！滞后系数取值不仅与！。埋地管道覆土竣工到！投入运行的时间有】关还与管道》的运行功能相关如】果是：压力运？行内压将使管体【变形复？圆因此对变形滞后】系数的取值对无压】或低压？管（内压在0.2】MPa 以》内）应取接近于【1.5 的数值；对！。于压力运行管道竣工！所投入运《行的时间较》。短（：例，如不超过3 —个月）则可取—1.0 计算亦即】可，以不考虑滞后变形的！因素；对压力运行】管道从竣工到运行】时间：较长时则可》取1.0＜D—L＜1.5 作【为设计计算采用【值 》 ：4.3.《9～4.3》.11  有—关条文规定可参阅】给水排水构筑物【结，构设：计规范相应条文【的说明 》