4.3  ！正常使用极限状态计！算， ？ 《 ，4.3.1  【本条对管道结构正】常使用条《件下的极限状—态，计算内容《作了规定这些要【求主要针对管道结】构的耐久《性保证其使用年【限提高？工程投资效益 【 4.3.！。2 ： 本条对柔》性，管道的允许》变形量作了规定【。原，规范仅对水泥—砂浆内衬作》出现定控制管道【。的最大竖向变形【量不宜超过0.0】2 从？工程实践来看此【项允许变形量与水泥！砂浆的配制》及操作成型》工艺密切《相关例如手》工涂抹和机》。械，。成，型其：。。质量：差异显著；砂浆【配制掺入适》量的纤维等增强抗力！材料将改善砂浆的延！性性能等《据，此条文？对水泥砂浆内衬【的允许变形》量规定可以》有一定？。的，幅度供？工程技术人员—对应采用 — 《此外条文还结—合近十年《。来防腐内《衬材：料的引进和开拓管】材品：种的多种《开发增补了》对，防腐涂料《内，衬和化学《管材的允许》变形量的规定这些规！定，与国外？相应标准的要求基】本上：。协调一致 【 4《.，3.3～《4，.3.7  条文对！。钢，筋混凝土管》道结构？的使用阶段截面【计算做出《了规定这《些要求和原规范【的规定是协调—一致的 —     1 ！ 当在组合作用【下截面处《于受弯或大偏心【受压、拉时应—控制其最大》裂缝宽度不应大于】。0.2mm确保结】构的耐久性符—合，。使用年限《的要求同时明确此】时可按长期效应【的准永久组》合作用？计算 》    — ，2 ： 当在组合作—用下截？面处：于轴心受拉或小【偏，心受拉时应控制截面！的，裂缝出现《此时一旦形成开裂即！将贯通全截面直【接影响管道结构【的水密性要求和正】常使用？因，此相应的作用—组合应？取短期效应》的标准？组合：作用计算 》 ， 4》.3.8 》 本条对柔性管道】。的变形计算给出【了规定相应的—组合作用应取—长期：。效应的准永久组合】。作用计算 》 ？ 原？规范规？定的：计算模型系按原苏联！1958年》地下钢管设》计技术条件和规【范采用该计》算模型由前苏联学者！Л.М.ЕмеΛь！яно？в，。提出其理念系—依，照，地下柔性管道的受】载，程序拟定《即管子在沟》槽，。中安装后沟槽回填】土使管体《首先受到侧土压【力使柔性《管产：生变形向土》体方：向的变形导致土体】的弹性抗力据此计】算管体在竖向—、侧向？土压力和弹性土抗力！作用下管体的变形】 ： ， — 如图4.3】.8 所示当—管体上下受到相等】的均布压力》p时管体上任—一点半径向》位移ω为《 】 按此—。式可得管《。顶和：管侧的变位置—是相同的当管—体仅受到侧向土压力！时、：亦将：产生变形其》方向则与竖向土压】作用：相，反由于？管，侧土压？。。力值要小于竖向【土压力（例如1/】3，）因此管体的最终】变形还取决于竖向】土压力导致的变形形！态 ： ？ 应该认为原【规范引用的计算【模型在理念上—还是清？楚的：但与通常的弹性地基！上结构的计算模型】不相协调后者的【结构：。上，的受力只需计—算，结构上受到的组合作！用以及？由此形成的弹性【地基反力美》国spang1【er ？氏即是？按此理念提出了【计算模？型获得国际上—广为：应用据此条文—修改为采《用spang1【er 计算模型以使！在柔性管《的，变形计算方法—上，与国际沟通协调一致！ ？ 另外在条文】给定：的计算变形公—式中引入了变形滞】后效：应系数DL此项系】数取1？.0～？。1，.，5主要？是管侧土体并非理想！的弹性体在抗力【的长期作《用下土体《会产：生，变形或松弛》管侧回填土的压实】密度越高滞后—变形效应《。越显著？粘性土的滞后变【形比砂性土历时【更长：这一现象已被国内】、外工？。程实践检《。测所证实（例—如国内曾对北京【市，第，九，水厂DN26—00mm《 输水管《。进行管？体变：形追踪检测》。）显然？此项变形滞》后系数取值不仅与埋！地管道覆土》。竣工到投入运行的】时间有关《还与管道的》运，行功能相关如果【是压力？运，行内：压，将使管体《变形复圆因此—对变形滞《。后系数的取值对无压！或低压管（内—。压在0.2M—P，a 以内）应—取接近？于1.？5 的数值；—对于压力运行—。管道竣工所投入【运行：的时：间较短（例》如不：超过3 《个月：）则：可取1？.0： 计：。算亦即可以》不考虑滞后》。变形的因素；对【。压力运行管道从竣】工到运行《时间较长时则可取1！.0＜DL＜1.】5 作为设计—计算采？用值： 4.3！.9～4.3.11！  有关条文—规定可参《阅给水？排水：构筑物结构设计【规范：相应条文的说明【 ：