《4.3  正—常使：用极限状态计算 ！ 》 ，4.：。3.1  本—条，对管道结构正常使用！条件下的《极限状态计算内【容作了规定》这些要求主要—针对管道《结构的耐久》性保证？其使用年限提高工】程投资效《益 ？ 4.3【.2  本条对柔】性管道？的允：许变形量作了规定原！规范仅对水泥—砂浆内衬《作，出现定控制管道的最！大竖向变形》量不宜超过》0.02 从—工程：实践来看此》项允许变形量与【。水泥砂浆《的配制及操》作成型工艺》。密切相关例如手工涂！抹和机械成型其【质量差？。异显著；砂浆配制】掺入适量的纤维【等，增强：抗力材料将改善砂】浆的延性《性能等据此条—文，对水泥砂浆内—衬的允许变形量规定！可以有一定的幅【度供工程技术人员】对应采用 ！ 此外条文还结【合近十年来》防腐内衬《材料的引进和开拓】管材品种的多种开】发增补了对防—腐涂料内衬和—化学管材《的允许变形量的【规定这些规》定与国外相应标准的！要求基本上协调一致！ 《 ， 4.3.3～4】.3.？7  ？条文对？钢筋混凝土管道结构！的使用阶《段截面？计算做出《了，规定这些《要，求和：原规范的《规定是协调一致的】 《     1  ！当在：组合作用下截面【处于受弯或大偏心】受，压、拉时应控—。。制其：最，。大裂缝宽度不应【大于0.2》。mm：确保：结构的？耐久性符《合使：用年限的要求同时】明确此时可按长【期效：应的准永久》组合作用计算 【 《     2—  当？在组合？。作用下截面处于【轴心受拉或》小，偏心受拉时应控【。制截面的裂缝出现】此时：一，旦，形成：开裂即将《贯通全截面直接影】响管：道，结构：的水密性要求和正】常使用因此相应【的作用组合应取【短期效？应的标准组合作用计！算 ： 4.【3.8  本条对】柔性：管道的变形计算给出！了规定相应的—组合作用应取长【期效应的准永—。久组合作《用计算 》 ？ 原规范规定—。的计算模《型系按原苏》联1958年地下钢！管设计技术条件和规！范采用该计》算模：型由前苏联学者Л.！。М.：Е，меΛьяно【。в提出其理》。念系依？照地下柔性管道的】受载程序拟定—即管子在沟槽中安】装后沟槽回填土使管！体首先受《到侧土压力使柔【性管产生变形向土体！方向的变形导—致土体的弹性抗力据！此计算管体在竖【向、侧？。向土压力和弹—性，土抗力作用下—管体的变形 【 ， ， ， 【如图4.3.—8 所示当管体上下！受到相等的均布压】力p：时，管体上任一点半径向！位移：ω为 》 — 按《此式可得管顶和管侧！的，变位置是相同—的当管？体仅：受到侧向土压力【时、亦将产生—变形其方《向，则与：竖向土压作》用相反由于管侧土】压力值要小于竖向土！压，力，（，例如1？/3）因此管体的】最终变形还》取决于竖《向土压力导致—的变形形态 】 ？应该认？为原规范引用—的计算模型在理念】上还是清楚的但与】通常的弹性地—基上结构的计算【模型不相协》调后者的结》构上的？。受力只需计》算结构上受到的组】合作：用以及由《此形成？的弹性地基反力美国！spang1er ！。氏即是按此理念【。提出了计算模型获】得国：际上广为应用据此】。条文修改为采—。。用span》g1e？。r ：计算模型以使在【柔，性管的变形计算【方法：上与国际沟通—协调一？致 另外！。在条文给定的—计算变形公式—中引入了变形滞【后，效应系数DL此项】系数取1《.0～？1.5主要是管侧】土体并非理想的【。弹性体在抗力的长期！作用下土体会—产生变？形或松弛管侧回填土！的压实密度越高滞】后变形效《应，越显著粘性土的滞】后变形比砂性土历】时，更长这一现》象已被国内、外【工程实践检测所证实！（，例如国？内曾对北京市第【九水厂DN26【00mm 输水【管进行管体》变，形追踪检测）—显然此项变》。。。形滞后？系，。数取值不仅与埋地管！道覆土竣工到—投入运？行的：时间：有关还与管》道的运？行功能相《关如果是压力运行】内压将使管体变形】复圆：因此对？。变形滞后系数的取】值对无压或》低压管（内压在【0.2M《Pa 以内）应取】接近于1.5 【的数值；对》于压力运行管道【。竣工所投入运—行的时间较》短（例？如不超过3》 个月？）则可取《1.0 计》算亦即？可以不考虑滞后变】形的因素《；对：。压力运行管道从竣】工到：运行时间较长时则】可取1？.0＜D《L＜1？.5 作为设计计】算采用值 ！ 4.3.9～4.！3.11  有关条！文规定可《参阅：。给水排水构筑物【结构设计规范相应条！文的：说明 《