： 4.3  【正常：使用极限《。状态计算 【。 》。4，.3.1《  本条对》管道结构《正，常使用条件下的【极限：状态计算内容作了】。规，定，这些要求主要针【对管道结《构的耐久性保证其使！用年：限，提高工？程投：资效：益 — 4：.3.2  本【条对柔性管道的【允许变形量作了【。规定：原规：范仅对？水，。泥砂浆内衬作出现定！控制：管道的最《大竖：向变形量不宜—超过0.02 从】工程实践《来看此项允许变【形量与水泥》砂浆：的配制及操作—成型工艺密切—相关例？如手工涂抹和机械】成，型其质量差异显著；！砂浆配制掺入适【量的纤维等增强抗】。力材：料将改善砂浆—的延性性能》等据此条文对水泥】砂浆内衬的允许变形！量规定可以有一【定的幅度《供工程技术人员【对应采用 【 ？此外条文还结合近】十年来防《腐内衬材料的引进】和开拓管材品种【的多种开发增补了对！防腐：涂料内衬和化学管材！的允：许，变形：量的规定《这些规定与国外【相应标准的要—求基本上协调—一致 4！。.3.3～4—.3.7《  条文对钢筋混】凝土管道结构—的，使用阶段截》面计算做《出了：规定这些要求和原】规范的？规定是协《调一致？的 》    》 1：。  当在组合—作用下截《面处于受弯或大【偏心受压、拉时应】控制其最大裂缝【宽度不应大于0.2！mm确？保结构的耐久—性，符合使用年限—的要求同时明—确此时可按》长期效应的准—永久组合作》。用计算 】     2  当！在组合作用下截面处！于，轴心受拉或小偏心受！拉时应控制截面的】裂，缝，出现：。此时一旦形成—开裂即将贯通全截】面直接影响管—道结构的水密性要】求和正常使用—因此相应的作用【组合应取短期—效应的标准组合作用！计算 ？。 ， 4.3.8！ ， 本：条对柔性管道—。的变：形计算给《出了规定《相应的组合作用应取！长期效应的准永久】组合作用计算— ？ ？原规范规定》的计算？模型系按原》苏联1？958？年，地下钢管设》计技：术条件和《规范采用该计算【。。模型由前苏联学【者Л.М.Ем【еΛьян》ов提出其理念系依！照地下柔性管道的受！载程序拟定即—管子：在沟槽中《安装后沟槽回填土】使管体首先受到侧】土压力使柔性管产】生变形向土体—方向的变《形导致土体的弹性】抗力据此计》算管体在竖向—、侧向土压力和【弹性土？抗，力作用下管体的变形！ 》 ： ： ： ，如图：4.3.8 —所，示当管体《上下受到相等的均】布压力p时》管体上？任一：点半径向位移—ω为 ？ 》 按此式！可得管顶《和管侧的变位置是相！同的：当管体？仅受到侧向土压力】时、亦将《产生变形其方—向则与竖向》土压作用相反由于】管侧土压力值要小于！竖向土压《力（例如1》/3）因此管体的】最终变形还》。取决于竖向土—。压力导致的》变形形态《 《 应？该认为原规范引【用的计算模型在【理念上还是清楚的但！。与通常的弹性地基上！。结构：的计算模《型不相协《调后者的结构上的】受力只需计》。算结构上受到的【组合：作用以及《由此形成的弹性地基！反力美国s》pang1e—r 氏即是按此理】念提出了计算—模型获得国际—上广为？应用据？此条：文修改为采用—spang1—er： 计算模型》以使在柔性管的【变，。形计算方法上与国际！。沟通协调一》致 【另外：在条：文给定？的计算变形公式中】引入了变《形滞后？。效应系？。数DL此项系数取1！.0～1《。.5主？要是管侧土体—并非理想的弹—性体在抗《力的长期作用下土体！会产生变形或—松弛管侧回填土的】压实密度越高—滞后变形《效应越？显著粘性土的滞【后变形比《砂性土？历时更长这一现【象已被国内、外【工程实践检测所【证实（？例如国内曾对北京】市第九水厂》。D，N2600》m，m 输水管进—行管：体变形追踪检测【）显然？此项：变形滞后系》数取值不仅与埋地管！道覆：土竣工？到，投入运行的》时间有关还与管道的！运行功能相关如果是！。压力运行内压—。将使管？体，变形复圆因此对变形！滞后：系数的取值对无压】或低压管（》内压在0.2MP】a 以内）》应取接近于1.【5 的数值；—对于：。压力：运行管？道竣工所《投入运行的时间较】短（例如不超过3】 个月）《。则可：取，1.：0 计算亦即—。可以不考虑》滞，后变形的《因素；？对压力运行管道从】竣工到运行时间【较长时则可取1【.0＜DL＜1【.5 作为设计【计算采用值 【 ： 4.3.9～4！.3：.1：1 ：。 有关条《文规：定可参阅给水—排水构筑物》结构：设计规范相应条文】的说明 》