4》。.3  正常—使用极？限状态计算 ！ 4.3.】1  ？本条对？管道结？构正常使用条件【下的极限状》。态，计算内容《作了：规定这些要求—主要针对管道结构的！耐久性保证其使用】年限提高工程投【。资效：益 — 4.3.2  本！条对柔？性管：道的允许变形量作了！规定原规范仅—。对水：泥砂浆内衬作出【。现定控制《管道：的最大竖向》变，形量不宜超过0.】02 从工程—实践：来看此项允许—。变形量与水》泥砂浆的配制及操】作成型工艺密切相关！例如手工涂抹和【机械：成型其？质量：差异显著；砂—浆配：制，掺入适量的纤维等增！强抗力材料将—改善砂浆的延—性性能等《据此条文对水泥砂】浆内衬的允许变形】。量规定？可，以有一定的幅度供工！程技：术人：。员对应采用 — 此外【条，文还结合近十年【来防腐内衬材—料的：引进和开《拓管材品种的多种开！发增补了对防—腐，涂料内衬和化学【管材的允许》变形量？的规定这些规定【与国：。外相应标准的要求基！本上协调一致 【。 4.【3，.3～4.3.【7  ？条文对钢筋混凝【土管道结构的使用】阶段截面计算—做出：了规定这些要求【和原规？范，的规定是协调—一致的 】  ：   1  当在】组合作？。用，下截面处于》受弯或大偏》心受压？、拉时应控制其最】大，裂缝：宽度不应大》于0.2mm确保】结构的耐久性符合使！用年限的要》求，同时明确此时可按】长期：效，应的：准永：久组合作用》计算 】    2  当】在组合？作用下？截面处于轴心受拉或！。。小偏心受拉时—应控制截面》的裂缝出现》此时一旦《形成开裂即将贯通全！截面：直接影响管》道结构的《水密：性要求和正常使用因！此相应的《作，用组合应取短期【效应的标准组合作】用计算 ！4.3.《8  本条对柔性】管道的变形计算给出！了规定相应的组合】作，用，应取长期效应的准永！久，组合作用计算 ！ ？原规范规定的—计算模型系按—。原苏联1《958年地下—钢管设计技术条【件和规范采》用该计算模》型由：前苏：联学者Л.М—.ЕмеΛья【。нов提出其理念系！依照地下柔性—管道的受载程序拟定！即管子在沟槽—中安装后沟槽—回填：土使管体首先受【到，侧土压力使》柔性管产生变形【向土体方向的变形】导致土体《的弹性抗《力据此计《。算管体在竖向、侧向！土压力和弹性土抗】力作用下管体的【变形 《 》。 ？ 如图4.—3.8 所》。示当管体上》下受：到相等的均布压力】p时管体上任—一点半径《向位移ω为》 ？ 【 按此式可得管】顶和管侧的变位置是！相同：的，当管体仅《受到侧？向土压力时、亦将】产生：变形：。其方向则与竖向土压！作，。用相：反由于？管侧土压《力值要小于》竖向土压《力（例如1》/，3，）因此管体的最终变！形还取决于竖—。向土压力《导致的变形形—。。态 应】该认为原规》。范，引用的计算》模型在理念上还【是清楚的但与—通常的弹性》地基上结构的计算】模型不相协调后者】的结构上《的受力？只需计算结》构上受？到的组合作用以及】由此：形成的弹性地—基反力？美国spang1e！r 氏？即是按此理念提出】了计算？。。。模型：获得国际上》广为应用据此条文】修改：为，采用span—g1er 计算【模型：以使在柔性管的变】形计算？方法上与国际—沟通协调一致 ！ 另外在条【文给定的计算—变形：公式中引入》了变形滞后效应系】数DL此项系—数取1.0～1【.5主要是管侧土体！并，非理想的弹》性体在抗力的长期】作，用下土体《会产生？。变形或松弛管—侧回填土的压实【密，度越高滞《后变形效应》。越，显著粘？性，土的滞后变形比【砂性：土历时更长这一【现，象已被国内、—外，工程实践检测所【证实（例如国内曾对！北，京市：第九水厂DN260！0mm 输水管【进行管体变形追【踪检测）显然此【。项变形滞后系数【取值：。不仅与埋地管道覆】土竣工到投入—运行的时间有关【还与管道的运行【功能相关如果是压】力运行内压将使【管体变形复》。圆因此对《变形滞后系数—的取值对无压或低压！管，（内压在0.2MP！a 以内）应—取接：。近于1.5 的【数值；对于》压力运行管道竣工】所投入运行的—时间：。较短（例如不超过】3 个月）则可取】1.0 计算亦即可！以不：考虑滞后《变形：的因素；对压力运行！。管，道从竣工到运—行时：。间较：长时则可取1—.0＜D《。L＜1.《5 作为设计计算采！用值 》 4.3—.9～4.3—。。。.11？  ：有关条文《规定可参阅给—水排水构筑物结构设！计规范相《应条文的说明 】