8.—2 ： 整体稳定 】 《。 ，8.2.1  压弯！构件的整体稳定要】进，行弯矩作用平面【内，和弯矩作用平面外】稳定：。计算 【  ：   1  弯矩】作用平面《内的稳定压弯—构，件的稳定承载力极限！值不：仅与构？件的：长细比λ和偏心率ε！有关且与构件的截面！形式和尺寸》、构：件，轴线的初弯曲、截面！上残余？应力的分布》和大小、材料的应力！。-应：变特性、端部—约束：条件以及荷载作用】方，式，。等因素？有关因此本规范采】用了：考虑上？述各种因《素，的数值分析法并将承！载，力极限值《的理：论计算结果作为确】定实用计《算公式的依据 】     考！虑抗力？分项系数并引入弯矩！非均匀分布时—的等效弯矩》系，数后由弹性》阶段的边缘屈—服准则可以导出【下，式 ？ —     式！中 ：N’Ex参数N【。’Ex＝NEx/1！。.2：；相当于《欧，拉临界力N》Ex除以《。抗力分项系数γR】＝1.2 》    】 对于满足截—面，宽厚比限值的压【弯构件可以考虑【截面部分塑》。。。性发展此时压弯构件！采用下式较为合【理 — ？。   —  式？中 η1修正—系数 【        】对于单轴对称—截面（即《T形和槽形截面）压！弯，。构件当弯《矩，作用在对称》轴平面内且使翼缘受！压时无翼缘端有【可能由于《拉应力较大而首先屈！服对此种情况尚应】对无翼缘侧采用【下式进行计算 ！ ？   】    式》中 η2压弯构件受！拉侧的？修正系数 】     —修正系数η1和η2！值，与构件长细比、合】金种类？、截面？形式、受弯方—向和：荷载偏心率等参数】有关针对上述各【种参数进行大量数】值计算并将承载【力极：限，。值的理论计算结果】代入式(1》。3)和？式(14)》可以得到一系列η1！和，η2值？分析表明η1—和η2值与铝合金的！材料类型关系较大根！据弱硬化合金和强】硬化合？金对η1和η2【分别取值较为合【适  】   与轴压构【件相同？。。压弯构件《当截面中受压板件】的宽：厚比大于表5.【2，.1-1或》表5.？。2.1-2规定时还！应考虑局部屈—曲的：影响本规范还—考虑了截面》非对称性和焊接缺】陷的影响《在引入？轴压构件稳》定计算系数》 φx后相关式【(13)和式(1】4)成为《 — 《       】 式(1《5)和式《(1：6)即为规》范，式(8.2.1-1！。)和式？(，8，.2.1-》。2)： ？ ：。     同—。济大学？。针对铝合金压弯【构件弯？矩平面？内的稳定做》了相：关试验包《括6根？绕，弱轴受弯的》偏，压试件和6》根绕强轴受弯的偏】压试件？均为双轴《对称：H形截面弱硬—化合金？图14为上述试【验所得稳定承载力与！。数值计算结》果的比较情况可见】两者吻合《得较好图《15：为规范？。式，(8.？2.1-1)与【数值：计算结果《和欧：洲规范相《。应，公，式的比较情况可【见本：规范公式是偏于【安全的 》 ！ 图14 面内失】。稳试验结果》与数值计算结果【的对比 【 】。图15 本》规范结果与数值【计算结果和欧规结】。果的对？比 《 （x为强轴y！为弱轴） 】       】 2：  弯矩作用平面外！的稳定？双，轴对称截面的压【弯构件当弯矩作用】在最大刚度平面内时！应，校核其弯矩》作用平面外的稳定】性规范？。采用的由弹》性稳定理论》导出的线性》相关：公式是偏《于安全的与轴—。心受压？构件和受弯构件整体！稳定计算相》衔接并与理》论，分，析结果和同济大学】。做的试？验结果？作了对比分析后确定！。的， ： ：    》 同：济大学？针对铝合《金，压弯构件弯矩平面外！的，稳定做？了，相关试验为6根绕强！轴受弯的双》轴对称H形截面弱硬！。化，合金偏？压试件图16为该】试验所得稳定承载力！与数值计算结果和】欧洲规范相应公式】的比较情况》可见本规范公式是偏！于安全的 — 《 ：。  图16 ！本规范结果与试【验结果、数值—计算结果以及欧【规结果的对比—   】 ， 鉴于对单轴对称】截面：。压弯：构件弯矩作用平面外！稳定性的研究还不充！分暂定规《。范式：(8.2.》1-3？)仅适用于双—轴对称实腹》式，工字形（含H形【）和箱形（闭口）截！面的压弯构件 ！ 8《。.，2.：2  双向弯曲【的压弯？构件其稳定承载力】极限值的计算较为】复，杂一般仅《考，虑，双轴对称《截面的情况》规范采用的》半，经验件质《的，线性相关公式形【。。式简单可使双向弯曲！压弯构件的稳定计算！与轴心？受压构件、单向弯】曲压：弯构件？以及双？向弯曲受弯构件【的稳定计算都—能互相衔接并经研】究，表明是偏于安全的】 ：