？ ，8.2  整体稳定！ 】8.2.《1，  压？弯构件的整》体稳定要《进行弯？。矩作用平《面内：和弯矩作用平面【外稳定计《算 ： 《     1  弯！矩，作用平面内的—稳定压弯《构件的稳定承—载力极限值不仅与构！件的长细比λ—和偏心率ε有关且】。与构件？的截面形式和尺寸、！构件轴线的初弯曲】、，截面上残余》应力的分布》。和大小、材料的【应力：-，。应变特？性、端部《约束条件以及荷载】作用：。方式等因素有关因】此，本规范采用了考虑】上述各种《因素的数值分析法】并将承载力极限【值的理论计算结果作！为确定实用计算公】。式的依据 —    【 考虑抗力分—项系数并引入弯矩非！均匀分布时的—等，效弯：。矩系数？后由弹性阶段的边】缘屈服？准则可以导出—下式： 】  》   ？式中 N《’Ex参《数N：’E：。x＝NE《x/1？.2；？相当于欧《拉临界力NEx除】以抗力分项系数γ】R＝1.2 】 ？  ：  对于满足—。截面宽厚比限值的压！。弯构件可以考虑截面！部分塑性发展此时】压弯构件《采用下式较为合【理 —   ！  式中 η1【修正系？数，    ！    对于单轴对！称截面？（即T形和》槽形截？面）：压，弯构件？当弯：矩作用在对称轴【平面内且使翼—。缘，受压时？无翼：缘端有可能》由于拉应力较大而】首先屈？服对此？种情况尚应对—。无，翼缘侧？采用下式进行—计，算 】   【    式中 η】2压弯构件受—拉侧的修正系数 】 ：  《   修正系数【η1和？η2值？与构件长《细，比、：合金种类、》截面形式、》受弯：方向和荷载偏心率】等参数有《关针：对上述？。各种参数进行大量】数值计算《并，将承：载力极限值的理论】计算结果代入—式(13《)和式(14—。)可以得到一系【列η1和η2—值分析表明η—1和η2《值与铝合《金的材料类》型关：系较大根据弱—硬化合？金和强硬《化，合金：对η1和η2分别】取值较为合适 ！     与】轴压构件《相同压弯构》件当截面中受压【板件的宽厚比大【于表5.《2.：1-1或表5.【。2.1？。。-2规？定时还应考虑局【部屈曲的《。影响本规范还—。考，虑了：截面非对称》性和焊接缺陷的影】响在引入轴》压构件稳定计算系】。。。数，。 φx后相关式(】1，3)和式(14)】成为 ！ 《   ？     式(1】5)：和式(16)即为】规范式(8.—2，.1-1)和式(】。8.2.1》-2)？ ？  《 ，  同济大》学针：对铝：合金压弯构件弯【矩，平，面内的稳定》做了相关《。试验包括6根绕弱轴！受弯的偏压试—件和6根绕强轴【受弯的偏压试件【均为双？。轴对称H形截面【弱，硬，化合：。金图14为上述试】验所得？稳定承载力与—数值计算结果的【比较情况可见两者】吻合得较《好图15为规范式(！8.2.《1-1)与》数值：计，算结果和《欧洲规范相应—公式的比较情况可】见本规范公》式是偏于安全的 ！ 【。。 图14— 面内失《。稳试验？结果与数值计算结果！的对比 — ， 】图15 本规范结】果与数值计算结果】和欧：规结果的《对，。比 《 ？（，x为强轴y为—弱轴） 《     ！   2  弯【矩作：用，平面外的稳定双轴】对称截面的压弯【构件当弯矩作用【在，。最大刚度平面内时】应校核其弯矩作用】。平面外的稳定性规范！。采，用的由弹性稳—定理论导出》的线性相关公式【。是偏于安全的与【轴，心受压构件和受【弯构件整体》。稳定计算相衔—接并与？理论分析结果和同】。济大学做《的试：验结果作了》对比分析《后确定？的 ： ， ：   《  同？济大：学针对铝合》金压：弯构件弯《。。。矩平面外的稳定【做了：相关试？。验为6根《绕强轴受弯的双轴】对称H形截》面，弱硬化合金偏压试】件图：16：为该：试，验所得稳《定承载力与》数值计算结果和欧洲！规范相应公式—的比较情况可见【本规范公式是偏于】安全的？ ？ 【  图16 【本规范结果与试验结！果、数值计算结果】以，及欧：规结果的对》比 《   》  鉴于对单轴【对称截面压弯构【件弯矩作《。用平面外稳定性的研！。究还不充《分暂定规范式(8.！2.1-3)仅适用！于双轴？对称实腹式工字形（！含H：形）和箱《形（闭口）截面的压！弯构件 】。 8.？2.2  双向弯】曲的压弯构件—其稳定承载力—极限值的计》算较为复杂一—般，仅考虑双轴对称【截面的情况规—范采用的半经验件质！的线性相关》公式形式《简单：可使双？向弯曲压弯》构件的稳定计算与轴！心受压构件、—单向弯？曲压弯构件》以及双向弯》曲受弯构件的稳【。定计算都能》互相衔接《并经研究表》明是偏于安全—的 ？