， 8《.2  整体稳定】 【 8.2《。.，1  压弯》构件的整体稳定要进！行弯矩？作用平面内和弯【矩作用？平面：外稳定？计算 】   ？ 1  《弯矩作用平面—内的稳定压弯构件】的稳定承载力极限】值，不仅与构件的—长细比λ和偏心率】。ε有关且与构件的】截面：形式和尺寸、构件】轴线的初弯曲、截面！上，残余应？力，的分布和大小—、材料的应力-【。应，变特：。。性、端部约束—条件以及《荷，载，作用方式等因素有关！因此本规范》采用：了考虑上述各—种因素的数》值分析法并将承载力！极限：值的理论计》算结果作为确—定实用计算公式的】依，据 《 ，    》 考虑抗力》分项系数并引入弯】矩非均匀分布时的等！效，弯，矩系：数后由？弹性阶段的边—缘屈：。服准则可以导—出下：式， 》 ： 《     式中 N！’Ex参《数N’Ex＝—NEx/1.2；相！当于欧拉临界—力N：Ex除以抗力分项】系数：γR＝1.2 【     ！对于满足截面—宽厚比限值的—压弯构件可以—考虑截？面部分塑性》发展此？时压弯构件采用下】式较为合理》 【 ： ，    》 式中？ η1修正系数 ！     】  ： 对于？单，。轴对：称截面（即T形【和槽形截面）压【弯构：件当：弯矩作用在对称轴】平面内且使翼缘【受压时无翼缘端【有，可能由于拉应力较大！而首先？屈服对此种情况尚应！对无翼缘侧采用【下式进？行计：算 》 —。       】式中 η2》压弯：构件受？拉侧的修正系—数  】   修正系数η1！和η：2值与构《。件长细比、合—金，种类、截《面形式、受弯方向】和荷载偏心率—等，参数有关《针，对上述各种参数进】行大量？数值计？算并将承《载力极限值的理【论计算结果代—入式(13)—和式(14)—可以得？到一系？列η1和《η，2，值分析？表，明，η1和η2》值与铝合金》的材料类型关系较】大根据弱硬化合金和！。强硬化合金对η1和！η2分？。别取值？较为合适 【。。   》  与轴《压构件？相同压弯构》件当截面中受压板】。件的宽厚比大—于表5？.2.1-1—或表5.《2.1-2规定时】还应考虑局》部屈曲的影响—。本规范还《考虑了截面非—对称性和焊接缺陷】的影响？在引入轴压构件稳定！计算系？。数 ：φx后？。相关式？(13)和》。式(14)成为 ！。 ？。。 》     — ，  式(15)和式！。(16)即为规范】式(：8，.2.1-1—)和式(8.2【.1-2《。) 【  ：  ：。同济大学针》对铝合金压弯—构件：。弯矩平面内的稳【定做了相关试验【。包括：6，根绕：弱轴：受弯的？偏压试件和6根绕强！轴受弯的偏压试【件均为？双轴对？称H形？截面弱硬化合金【。。图14为上述试验所！得稳定承载》力与数值计算—结果的比较情况可见！两，者吻合得较好图1】5为规范式(—8.：2.1-1)与【数值：计算结？果，和欧洲？。规范相应《公式的？比，。较情：况可见本规范公【式是偏于安全—的 】 图14】 面内失稳试验【结果与数值计—算结果的对比 ！ ， 图！15 本《规，范结果与数值—计算结果和欧规结果！的，对比： ，。。 ？ （x为强轴y】为弱轴） ！ ，       2】  弯矩作》用平面外的稳定双】轴对称截面的压弯】构，件当弯矩作用在最大！刚度平面内时应校核！其弯矩？作用平面外的稳定性！规范：采用的？由弹性稳定》理论导？出的线性《。相关公式是偏—于安全的与轴心受】压构：件和：受弯构件整体—稳定计算相衔—接并与理论分析【结果和同济大—学做的试验结—果作了？对比分析后确定的 ！ ，     】同济大学《针对铝？合金压弯构件弯【矩，平面：外的稳定做》了相关试验为6根】绕强：。轴受弯的双轴对称】H形截面弱》硬化合金偏压试件图！16：为该试验所》得稳定承载》力与数值计算结果】和欧：洲规范相《应公式的比较情况】可见本规范公式是】。偏于安？全，的， — ？  图》。16 本规范结果与！试验：结果、数值》计，算结果以及欧规结】。果的对比 ！     鉴—于对单轴《对称：截面：压弯构件弯矩作【用平面外稳》定性的研究还不【充分暂定规范—式(8.2.1-3！)仅适用于双—轴对：称实腹式《。工字：形（含H形）和【箱形（？闭口）截面的压弯构！件， ： 8.2.】2， ， 双向弯曲的—压弯构件《其稳定承载力极限值！。的计算较为复杂【一般仅？考虑双轴对称截【面的情？况规范采《。用，的半经验件质—的线性相关公式形】式简单可《。使，。双向：弯曲：压弯构件的稳—定计：算与轴心《受压构？件、单向弯曲压弯】构件以及《双向弯曲受弯构件】的稳：定计算都能互相衔】接并经研究》。表明是偏于安—全的： ：