8.2【  整体稳定 】 8.】2.1？  压？弯构件的整体稳定要！进行弯矩《作用：平面内？和弯矩作用》平面外稳定》计算  ！ ，  1  》弯矩作用平》面内的稳定压弯构】。件的稳定承载力极限！值，不仅与构件的长【细比λ和偏心率ε有！关且与构件的截面】。形，式和尺？寸，、构：件轴线的初弯曲、截！。面上残余应力的分】布和大小、材料【的应力-应变特性、！。端部约束条件—以及荷？载作用？方式等因素有—。。关因此？本规范？采用：了考虑上《述各种？。因素的数值分析法并！将承：载力极？限，值的：理论计算结果作为】确定实用《计算公式的依据 ！ ？     考虑【抗力分项系数并引入！弯矩非均匀分布【时的等效弯矩—系数后由弹性阶段的！边缘：屈服准则可以导【出下式 》 ： 《     】式中 N’E—x参数N’Ex＝N！Ex/1.》2；：相当：于，。欧拉临界力NEx除！以抗力分项系数【γR＝？1.2 【  ？   对于满—足，截面宽厚《比限值的压弯构件可！以考虑截面部分塑性！发展此时压弯构【件采用下式较为【合理 ！ ：     式中！ η1修正系—数   ！    《 对于单轴》对称截面（即T形和！。槽形截面）压弯构】件当弯矩作用—在对称轴平面内【且使翼缘受压时无翼！缘端有可能由于拉应！力较大而首》先屈服？。对此种情况尚—。应对无翼缘侧采用下！。式进行计算 】 》 ：       式！中 η2压弯构件受！拉侧的修正》。系数 》   》  修？正系数η1和η2】值与构件长细比【、合金种《类、截面形》式、受弯方》向和荷载偏心—率等：参数有关针》对上述各种参数进】行大量数值计—算，。。并，将承载力极限—值的理论计算结【果代入？式，(13)和式(【14)？可以：得到一系列η1和】η2值分析表明η】1和η2值与铝【合，金的材料类型—关系较大根据弱【硬化合金和强—硬化合金对η1和η！2分别取值较为合】适 《  《   与《轴压构件相》同压弯构件当截面】。中受压板《件的宽厚《比大于表5.2.1！-1或表5.2【.1-2规定时还】。应考：虑局：部屈曲的影响本规】范还考虑了截面非】对称性和焊》。接缺陷？的，影响：在引入轴压构件稳定！计算系数 φx【后，相，关式(13)和式(！14)成为 】 【  ？      式(1！5)和式(16)即！为规范式(》8.2.1-—。1，)和式(8.2【.1-2)》 》  ：   同济》大学针？对铝合金压弯构件】弯，。矩平面内的》稳，定做了相关》试验包括6》根绕弱轴受弯的偏】压试：件，和6根绕强轴—受弯的？偏压试件均为双【轴对称H形》截面弱硬化》合金图14为—上述：试验所得《稳定承载力与数值】计，算结果的比较—。。情况可见两者吻【合得：较好图1《5为：规，范，式(8？.2.1-1)与数！值计算结果和欧洲】规范相应公式的比】较情况可见本规范】公式是？偏于安全的 【 — 图1—4 面内失稳试验结！果与数值《计算结？果的对比 ！ ， 图1】5 本？规范：结果与数值计算结】果和欧规《结果的对比 —。 ： ， （x《为强轴？y为弱轴） —   【 ，   ？ 2：  弯矩作用—平面：外的稳定《双轴对称截面的【压弯构件当弯矩作用！在，最大刚度平面内时】应校核其《弯矩作用平面外的】稳定：性规范采用的由【弹性稳定理论导出的！线性相关公式—是偏于安《全的与轴《心受压构件和受弯】构件整体稳定计【算相衔接并与理论分！析，结果和同《。济大学做的》试验结果作了对比】分析后确《。。定的 】   ？ 同济大《学，针对铝合金》压弯构件弯矩—平面外？的稳定？做了相？关，试验为6根绕强轴】受弯：的，双轴对称H形截【面弱硬化《合金偏压试件图【16为该试验所得稳！定承：载力与数值计算结】果，和欧洲规范》相应公式的比较【。情况可见《本规范公式是偏于安！全的 】。  图1！6 ：本，规范结果《与试验结果、数值计！算结果以及欧规【结果的对比 】 ：    《 鉴于对单轴对称截！面压弯构件弯矩【作用平面外稳—定，性的研究还不—充分：。暂定：。规范式(《8.2.1-3)】仅适用于《双轴对称实腹式工字！形（：含H形）和》箱形（闭口）—截面的压弯构—件 8.！2.2  》双，向弯曲？。的压：弯构件其稳定承【载力极限值》的计算较《为，复杂：一般仅考虑双轴【对称截面的情况规】范采用的半》经验：件质的线《。性相关公式形式【简单：可使双向弯》曲压弯构件的稳【定计算与《轴心受？压构件、单向—弯曲压弯构件以【及双向弯《曲受弯构《件的稳定计算都能互！相衔接并经》研究表明是偏于安全！的 ？