。 ： 8.《2  整《体稳定 【 《8.2.1  压】弯，构，件的整体稳定—。要进行弯矩作用平】面内和？弯矩作？用平面外稳》。定计算 — ，     —1，  ：弯矩作用平面内的】稳定压？弯构件的稳》。定承载力极限—值，不仅与构件的长【细比：λ和偏心率ε有关】且与：构件的截面形式和】尺寸：、构件轴线的初弯】曲、截？面上残？余应力的分布和大小！、材料的应》力-应变特性、端部！约束条？件以及荷载作—用方式等因素有关】因此本规范采用了】考虑上述各种因素的！数值分析法》并，将承载力《极限值？的理论计算结果作为！确定实用计算—公式的依据 —。 ？。 ，  ：   考虑抗力分】项系数并引入弯矩】非均匀？分，布时的？。等效弯矩系数后由弹！性阶：段的边？缘，屈服准则可》以导出下式》。 ， ， ， ， ？ 《   ？。  式中《。 N’Ex参数N’！E，x＝NEx/1.】2；相当于欧拉【临界力NEx—除，以抗：力分项系数》γR：＝1.2 —。 《。 ，   对于满足截】。面宽厚比限》值的压弯构件可以考！虑截面部分》塑性发展此》时压弯？构件采用下》式较为合理 】 ：  】   式《中 η1修》正系数 ！。      — 对于单轴对称截】面（：即T形和《槽形截面）压弯【构件当弯《矩作用在对称轴平面！内且使翼缘》受压时？无翼：。缘，端有可能由于—拉应力？较大而首先屈服对此！。种情况尚应对—。无翼缘侧采用下式进！行计算？ ： 】   《    《式中 η2压弯构件！受拉侧的修正系【数 ？ ：    》 修正系数η1和η！2，值与构件长细—比、合？金种类、《截面形式、》受弯方向和荷载偏】心率等参数有关【。针对上？述各种参数进行【大量数值计算并将】承载力极限》值的：理论计算结果—代入式(1》3)和？式(14)可—以得：到一系列η1和η2！值分：析，表明η1《和η2值与铝—合金的材料》类型关系较大根【据弱硬化合金和【强硬化？合金对η1和η2】分别取值较》为合适 ！。    与轴压【构件相同压弯构件当！截面中？受，压板件的《宽厚比大于表5.】2.：1-1或表5.2】。.1：-2规定时还—应考虑局部屈曲【的影：响本规范《还考虑了截面非【对称性和焊接—缺陷的影响在引【入轴压构件稳定计算！系数 φx》后，相，关式：(13？)和式(14)【成为 —  ！      式【(15)和式—(16)即为规范】式(8.《2.1-1)和式(！8.2.《1-2？) 【 ，   同济大—学针对铝合金压弯】构件弯矩平》。面内的稳《定做了相《关试验包《括6根绕弱轴受弯的！偏压试件和6根绕强！轴受弯的偏》压试件均为双轴【对称H？形，。。截面弱硬化》合金图14为上述试！验所得稳定承载力与！数值计算结果的比】较情况可见两者吻】合得较好《图15为规》范式(8.2—.1-1《)与数值《计，算结果和欧》洲规范相应公式的比！较情况可见》本规：范公：式是偏？于安全的《 ？ ， 】图1：4 面内失稳试验】。结果与数值计算【结果的对比 【 ？ ？ ： 图15 本规范！结果与数值计—算结果和欧》规结果的对比— （【x为强轴y为弱轴】。） 《   》     2  】弯矩作用平面外【。的，。稳定双轴对》称截面？的压弯构件当弯矩】作用在最《大刚度？平面内时应校核【其弯矩？作用平？面外的稳定性规范】采用的由弹性稳定】理论导出的线性相关！公式：是偏：。于安全的与轴心受压！构，。。件，和受弯构《件整体稳《定计算相衔接并与】理论分析结》果和同济大学做的】试验：结果作了对比—分析：后确定的 【     同】济大学针对铝—合金压弯构件—。弯矩平面外的—稳定：做了：相关试验为6根【绕强轴受弯的双轴】对称H？。形截面弱硬化—合金偏压试件图16！为该试验所》得稳定承载力与【数值计算结果和【欧洲规范相应公【式的比较《情况可见本规—。范公式是偏》于安全？的 】  —图16 本规范结】果与试验结果、【数值计算结》果以及欧规结果【的对比 【。 ，     鉴—于对单轴对》称截面压弯》构件弯矩作》用平：面外：稳定性的研究还不】充分暂定规范—。式(8.2.1【-，3)仅？适用于双轴对称【。实腹式工《字形（含H》形）和箱形（闭口）！截，面的压弯构件 】 ， 8.2.2】。 ， 双：向弯曲的《压弯构件其稳定【承载力极限值的计算！较，为复杂一般仅考虑双！轴对称截面的—情况规范采》用的半经验件质的线！性相关公式形式简】单，可使双？向，弯曲压？。弯构件的《稳定计算与》轴心受压构件、单向！弯曲压弯构件以【及双向弯曲》受弯：构件的？。。稳定计算都能—互相衔？接，并经研究表明—是偏于安全的— ：