8.2  ！整体稳定 【 8.2.！。1  压《弯构件的整体稳定要！进行弯矩作》用平：面内和？弯矩作用平面外稳定！计算 》     【1  弯矩作—用平面内的稳定压弯！构件的稳《定承载力极限—值不仅与构件的【长细比λ和偏—心率ε有关》且与构件的截面形式！和尺：寸、：构件轴线的》初弯曲、截面上残】余应力的《分，布和大小《、材料的应力-应变！特性、端《部约束条件》以及荷载作用方式】等因素有关因—此本规范《采用了考虑上述各种！因，素的数值分析法并】将承载力极限—值的：理，论，计算结果作为确定】实用计算公式—的依据 —   》  考虑抗力分【项系：数并引入弯矩非均】匀分布时《。的等效弯矩》系数后由弹》性阶段？的边缘屈服》准则可以导出下式 ！ ， — ： ，     》式中 ？N’Ex《参数N’E》x＝NEx/1.】2；相当于欧拉临】。界力NEx除以抗力！分项系？数γR＝1.2【  【   对于满—。足截面宽《厚比限值的》压弯构？件，可以考虑截》面部分塑性》发展此时压弯构件采！。用下：式较：。为合理 ！    ！。 式中 η》1，修正系数《  【    《  对于单》轴对称截面》（即T形和槽形【截面）压弯构件当】弯矩作用在对—称轴：平面内且使翼缘受】压时无翼缘端有【可能由于拉》应力较大而首先屈】服对此种情况尚应】。对无翼缘侧采—用下式？进行计算《。 】 ，      】 式中 η》。2压：。弯构件？。受拉侧的《修正系数 —     】修正系数η1和η】2值与构件》长细比、合金种【类、截面形式、受弯！。方向和？。荷载偏心《率等参数有关针【对上述各种参—数进行大量数值【计算并将承载力极】限值的理论计算【结果代入式(13】)和式(《14：)可以？得到：一系列？η1和η2》值分析表《明η1和η2值与铝！合金的材料类型【关系较大根据弱硬化！合金和强硬》化合：金对η？1和η？2分别取《值较为？合适 【  ：   与轴压—构件相同压弯构件当！截面中受压板件的宽！。。厚比大于表5.2.！。1-1？或表5？。.2：.，1-2规《定时还应考虑局部屈！曲的影响本规范【还考：虑了截面非对称性】和焊接缺陷的影【响在引入轴压构件稳！定计算系数 φx】。后，相关式(《13)和式(14】)成为 【 】   ？    式(1【5)和式(16)即！为规范式(8.【2.1-1)和式(！8.2？.1-2) ！    》 同：济大学针对铝合金】压弯构件弯矩平面】内的稳定《做了：相关试验《包，。括6：根绕弱轴《受弯的偏压试—件和6根绕》强轴受弯的》偏压试件均为—双轴对称《H，形截面弱硬》化合金图14—为上述试《验所得稳定承载力与！数，值计算结果》的比较情《。况可：见，两者吻合得》较好：图15为《规范式(8》。.2.1-1)与】数值：计算结果和欧洲规】范相应公式的比【较情况可见本规范公！式是偏于《安全的 《 》 《 图14 面【。内失稳试验结果与数！。值，计，算结：果的对比 【 ？ 图1】5 ：本规范？结果与数值计算结果！。和欧规？结果的对比 【 ？ （x为强轴y【为，。弱轴） ！       2】  弯矩作用—平面外的稳定—双轴对？称截面的压弯构【件当弯？矩作用在最大—刚度平面内时应校】核其弯矩《作用平面外的—。稳，定性规范采用的由弹！性，稳，定理论导出的—线性相关《公式是偏于安全的】。与轴心受压构件和受！弯构件整体稳定【计算相衔接并与理论！分析结果和同—济大学？做的试验结果作【了对比分析后确定的！ ： 《。    同》济大学针对铝—合金：压弯构件弯》矩平面外的》稳定做了相关试验】为6根绕《强轴：受弯的双轴对—称H形截《面弱硬化合金偏压】试件图16为—该试验所得稳定承】载力与数值计算结】果，和，欧，。洲规范相应公式的】比较：。情况可见本规范公式！是偏于安全的 ！ ， ， ：  图16！。 本规？范结果与试验—结果、数值计算结】果，以，及欧规结果的对比】    ！。 鉴于对单轴对称】截面压弯构》件弯矩作《用平：面外稳定性的研【究还不？充分暂定规范式【(8.2《.1：-3：)仅适用于双轴对】。称实腹式《工，字形（含H》形）和箱形（闭口）！截面的？压弯：构件 8！.2.2  —双向弯曲的压—弯，构件其稳《定承载？力极限值的计算较为！复杂一般《仅考虑双轴对称截面！。的情况规范》采用的半经验—件质的线《。性相关公式形式简单！。可使双？向弯曲压弯》构件的稳定计—算与轴心受》压构件、单》向弯曲压弯构件【以，及双向弯《曲受弯构件的稳定】计算都能互相衔接】并经研？究表明是偏于安全的！ ：