《7.2  整体稳】定 】 7.2《.1、7.2.2 ！ ，本条为轴心受压【构件：的稳：定性计算要求 ！   》  1  轴心【受压构件的稳—定系数 φ》 ，是根据？构件的长细》比 λ 按规范附】录B的各表查出【表中为考虑不同【铝合金材料对长细】比 λ  的—修正采用非线性函数！的最小二乘法将各】类截面的理论 φ ！值拟合为Pe—r，ry：。-Roberson！公式形式的表达式 ！ — 》   ？ ，式中为？构件考虑《初始弯曲《及初偏心的系—。数对于？。弱硬：化材料构件；对【于强硬化材料构【件为相对长细比 ！    【 图10为弱—硬化合金柱子—曲线与国内试验值的！比较情况图》11为强硬化合【金柱子曲线与试验】值的比较情》况由于国《内未进行强硬化【合金的试验研究该试！验值来自于国外的试！验结果从试》验值：。与公式计《算，结果的？。比较看两者吻合较】好， ？ ？ 图1】0 柱子曲线与试】验，值，（弱硬化合金）【 ？   】 图1《1 ：。柱子曲线与试验值（！强硬化合金） ！  《   2  —。焊接缺陷《影响：系数ηhaz考【虑了焊接对受压构件！承载力的降低作用η！haz？是根据？F.M.《马佐拉尼等人大量】的数值模《拟结果及在列日大学！所进行的试验研究的！基础上得出的；并经！过了在同济大学结构！试验室所进行的【几十根焊接受压构件！的试验验证从试【验值与？公式：计算结果的比较【看，两者吻合《较好并偏于》。安，全（见图1》2） ？   【 图12 ！修正柱子曲》线与：试验值（弱》硬化合金） 】。      】注P型焊接；将两】。块，挤压T型《截面和一块作为腹板！的轧制平《板焊接组《成H：型截面；T型焊【接将三块轧制平板】焊接组成《H型截面 ！    《 3  当》。截，面中受压板》件，宽厚比较大不满足】全截面有效的宽厚比！。要求时应采用—修正系数ηe—对截面进行折减 】 ？     4  ！对于十字形截—面轴压构《件除：应，按本条？。进行验算外尚应考】。虑其扭转失稳设计中！应采用必要的构造】措施防止其发—生扭转失稳 ！ 7？.2：.3  鉴于—工，程上不会采用轴【压焊：接单轴对称截—面构件以及》轴压不对称截面构件！因此：本规范仅给出了非】焊接单轴《对称截面的稳—定计算公《。。式  】 ，  系？数ηa？。s为构件截面非对称！性影响系数该系数】是在欧规相应计算公！式基础上经数值分析！验证给出的 — 《    《。 根据？弹性稳定理》论对：于两端简支》的轴心受压构—件其弯扭屈曲荷载】为 》 ：   】  构件发生弹性弯！扭屈曲的《条，件是Pyω应小于】。绕截面非《对称轴的弯》曲屈曲荷载Px＝】π2EI《x/l2而且截面的！。应力小于比例极【限 ：   【  将代《入公：式(10)可得 ！ ？ 《     【 ，上，式即为规范公式(】7.：2.3-《2)其中 》  —   λy构—件绕对称轴长细比】。λy＝l0》y/iy《；  】      λω扭！转屈：曲等效长细比由式及！弹性：扭转：屈曲承载力公式可得！ ？ ？ ， ，  图1《3为单轴《对称截？面，弱硬化合金柱子曲】线与我国试验值【的比：较情况从试验—值与公式计》算，结果的比较》看总体上在考—虑弯扭失稳后两【者吻合较好》在中等长细比情况下！构件的？试验值偏高》 】 图13 构！件弯扭稳定试验值与！规范公？式比较 《 》7.2.4  对于！端部：为焊接连接》的构件即使》。其端部连接为刚【接但由于《。焊接热影《。响效应的存在使其刚！度大大降《低故在计算受压构】件，长细比？时其计算长度取【值应偏保守的按铰接！考虑由于状态—O、F？。和T：4的铝？合金：材料焊接《后强度不《下降因？此不用考虑焊接热影！响效应？对构件计算》长度产生《的，影响 《