《7，。.2  整体稳定】 7！.2.1、》7.2.2  本】条为轴？心受压构件的—稳定性计算》要求： ？   》  1  轴心【受压：。构，件的稳定系》数 φ 是》根据构件的长细比】 λ ？按规范附录B—的各：表查出表中为考虑】不同铝合《金材料对长细—。比 λ 《 的修？正，采用非线性函—数的最小二乘法将】各类：截，面的理论 φ 值拟！合为P？erry-》Roberson公！式形式的表达式【 【。 ： ：     式中【为构件考虑初始【弯曲及初偏心的系数！对于：弱硬化材料构—件；对于强》硬化：材料构件为相对长细！。比 ？     图！10为？弱硬化合金柱子【曲线与国内试验值】的比：较情况？图11？为强硬化《合金柱子《。曲线与试《验值的比较情况由】于国内？。未进行强《硬化合金的试验研】究该试验值来自于国！外的试验《结果：从试验值与公式计】算结果的比较看两】者吻合较好 】。 《 《。 图10 》柱子曲线《与试验值《（弱硬化合金） 】。 ，   — 》图11？ 柱子曲线与试【验，值（强硬《化合：金） 》  《   ？2  焊接》缺陷：影响系数ηha【z考虑了焊接对受】压构件？承载力的降低作用】ηhaz是根据F】.M.马佐拉尼【等人大量的数—值模拟结果及在列】日大学所进行的【试，验研究的《基，础上：得出的？；并经过《了在：同济大学结构试【验室所进行的几十】根焊接受压构件的试！验验证从试验—值与公式计算结果的！比较看？两者：吻合较好并偏于安】全（见图12）【 —  — 图12《 ，修正柱子曲线—与试验值《（弱硬化合》金）：   】   注P型焊【接；将两块》挤压T型截面和【一块作为腹板—的轧制平板焊—接组成H型截面【；T：型焊：接将三块《轧制平板《。焊，接组成H《型截面 】。。     3  】当截面中受》压板件？宽厚比较大不满足】全截面？有效的？宽厚比要求时—应采用修《正，系，数，ηe：对截面进行折减【。  【   4  对于十！字形截面轴压构件】除应按本《条进行验算外—尚应考虑其扭转失】稳设计中应》。采用：必要：的构造措《施防止其发生—扭转失稳 ！ 7.2.3 【 鉴于工程上不会】采用轴压焊》接，单轴对称截面构件】以及轴？。压不对称截面构件】因此本规范仅给出】了，非焊接？单轴对称《截面的？稳定计算公式 ！ ：     》系数ηa《s为构件截》面非对称性影响系数！该系数是在》欧规相？应计算公式基—。础上经？数值分析验证给出的！ ， ：   》  根据弹性稳【定理论？对，于两端简《支的轴心受压构【件其弯扭《屈曲荷载为 】 —   》  构件发生弹性弯！扭屈：曲的条件是Pyω】应小于绕截面—非对：称轴的弯曲屈曲荷载！Px＝π2EIx】/l2而《。且截面？的应力小于比例极】限 ？ 《    将代入【公式(10)—可得 《。 》 ，    【  ：上式：即为规范公式—(，7.2.3》-，2)其中《。    ！ λy构件绕对【称轴长细比λy＝】l，0y/iy》。； 》 ： ，      λω】扭，转屈曲等效长细【比由：式及弹性扭转屈曲】承载力公式可得 ！     】图13？为单：轴对：称截面弱硬化—合金柱子《。曲线与我国试—验值的比较情况从】试验值与公式计【算结果的比较看总体！上在考？虑弯扭失稳后两【者吻合较好在—中等长细比情—况，。下构件的试》验值偏高 】 》 ： 图13《 构件弯扭稳定【试验值与规范公【式比较 《 ， ？ 7：.2：.4  《对于端部《为焊接连接》的构件？即使：其端部连接为刚接】但由于焊接热影【响效：应的存在使其刚度大！大降低故在计算【受压构件长》细比时其计算长度取！值，应偏保守的按铰接考！虑由于？状态O、F和—T4的铝合金材【料焊接后强度不【下降因此不用—考虑焊接《热影响效应对构【。件计：算长度？产生的？影响 《