7.2  ！整体稳？定 》 7.2.1！、7.2.2 【 本条为轴心受压】构，件的稳？定性计算要求 【 ：    — 1 ？ 轴心？受压构？件的稳？定系：数 φ 《是根据构《。件的长细比 λ 】按规范附录B的【各表查出表中为考虑！不同铝合金材料【。对长细比《。 λ  的修正【采用非线性函数的最！小二乘法将各类截】面的理论《 φ ？。值拟合为Per【ry-Ro》b，erson公式【形式的表《达式 ？ 》 —。    式》中为构件考虑—初始弯？曲及初偏心的系【数对于？弱硬化材料构件；对！于，强硬化材料构件为】相对长细《比  】  ： 图10《为，弱硬化合《金柱子曲线与国内试！验值的比较》情况图11》为强硬化《合金柱子曲线—与，试验：值的比较《情况由？于国内未进行强硬化！合金的试验研—究该试验值》来自于国外的试【验结：果从试验值》与公式计算结果【。的比较看两者吻合较！好 ？ 【 ： 图1？0 柱子《曲线与？。。试验值（弱》。硬化合金《） 》。   》 图1—1， 柱：子曲：线与试验值（强硬化！合金） 】     2  】焊接缺陷《影响系数ηhaz】。考虑了？焊接对受《压，构件承载力的降低】作，用ηhaz是根据F！.M.？马佐拉尼等人—大量的数值模拟【结果及？在，列日大？学所：进行的试验》研，究，的基础？上得出的；并—经过了在同济—大，。学结构试验室所【进行的几十根焊接】。受压构件的试验验证！从试验值与公—。式计算？结果的比较看两者】吻合：。较好并偏于安全（】见图12） ！ ，   图！12 修正柱子曲线！与试：验值：（弱硬化合金） ！  》    注P型【焊接；将两块挤压】T型截面和一块作】为腹板的轧制平【板焊接组《成H型？截面；T型焊接将三！块轧制平板焊—。接组成H型截面【 《 ：    3  当】截面中受压板—。件宽厚比较大—不满足全截》。面有效的宽厚比要】求时应采《用修正系数ηe对截！面进行折减 ！     4【  对于十》字形截？面轴：压构件？。除应按本条进—行，验算外尚应考虑其扭！转，失稳设计中应—。采用必要《的构：造措施防止其发生】扭，转失稳 — 7.2—.3  鉴于工【程上不会《采用：轴，压焊接单轴对称【截面构件以及轴【。压不对？称，截面构？件因此本《规范：仅给出？了非焊接《单轴对称截面—的稳定计算公式【。 ？  《 ，  系数ηas为构！件截面非对称性影】响系数该系数是在欧！规相应计算公式基】础上经数值分析【验证给？出的 》     【根据：弹性稳定理论对【于两端简支的轴【心受压构《件其弯？扭屈：曲荷载为 【 》   —  构件发》生弹性弯扭屈曲【的条件是P》y，。ω应小于绕截面非对！称轴的？弯曲屈曲荷载P【x＝π2EI—x/l2而且截【面的：应力小于《比例极限 — ，   》  将代入公式【(10)可》得 —   ！   上《式即为？规范公？式(7？.，2.3？。-2)？其中 》     λy！构件绕对称轴长细比！λ，y＝l0y/—i，y，； 《   》     λω扭】。转屈曲等效长细比由！式及弹性扭转屈曲】承载力公式》可，得， —   ？ 图：13为单轴对—称截面弱硬化—合，金柱子曲线与我【国试验值的比较情】况从试验值》与公式计算结果的】。比较：看总：体上在考《虑弯扭失《稳后两者吻合较好】在中等长细比情况下！构件的试验》值偏高 【 【 图13 构件【弯扭稳定试》验值与规范》公式比？较 》 7.2.—。4  对于端部为】焊接连接《的构件即使其端【。部连接为刚接但由】于焊：接热：影响效应的存在【使其刚度大大降低】。故在计算《受压构件长细比【时其计？算长：度，取值应偏保》守的按铰接考虑由】。于状态O、F和T】4的：铝，合金材料《焊，接后强度不下降因此！不用考？虑焊接热影响效应】对构件计《算长度？。产生的影响 【