？ 7.2 》 整体？稳定 【。 ， 7.2》.1、7.》2.：2  本条为轴心受！压构件的稳定性计】算要求 ！    《。1  轴心受压构件！的稳定系数 φ 是！根据构件《的长细比 λ 【按规范附录》B的各表《查出表中为考虑不同！铝合金？材料对长细比 λ】  ：的修正采用》非线性函数的最【小二乘法将各—类截面的理论 【φ， 值拟合为Per】ry-？Roberson公！式形式的表》达式 】 —    式中为构件！考虑初始弯曲—及初偏心的系—数对于弱硬》化材料构件》；对于强硬化材【料构件为相对长细比！   】  图？10：。为弱硬化合金柱【子曲线与国内—试，验值的比较情况图1！1为强硬化合—金柱子曲线与试验】值的比较《情况由于国内—未进行？。强硬化合金的试【。验，研究该？试验值来《自于国外的试验结】果从试？验值与公《式计算结果》的比较看两者吻合】较好 ？ — 《。 图1？0 柱子曲线与试】验值：（弱硬化合金） ！   — 图11 ！柱子曲线与》试验值（《。强硬化合金》）   ！。  2  》焊接：缺陷：影响系数《ηhaz考》虑了焊接对受压构件！承载力的降》低作用ηh》a，z是根据F》.M.马佐》拉，尼，等人大量的数值模拟！结果及在列》日大学？所进行的试验研【究的基础《上得出的；并经【过，了，在，同济大学结》构试验室所进行的】几十根焊接受—压构件的《试验验证从试验值与！公式计？算结果的比》较看：。两者吻合较》好并偏于《安全（？见图1？2，） ： ， ？   ？ ， 图12 】修正柱子曲线与试验！值（弱硬化合金）】 ：。     】 注P型焊接；【将两块？挤，压T型截面和一【块作为腹板》的轧制平板焊接组】成H型截面；T型】焊接将三块轧制平】板焊接组《成H型截面 — 《     3  】。当截面中受压板件宽！厚，。比较大不满足全截面！有效的宽《厚比要求时应采用修！正系数ηe对截【面进行折减 【  》   4《 ， 对于十字》。形截面？。轴压构？件除：应按本条进行验【算外尚应考》虑其扭转失》稳设计中应采—用必：。要的构造《措施防止《其发生扭《转失稳 【 7.2》.3  《鉴于工程上不会采用！轴压焊接单》轴对称截面构件【以及轴？压不对？称截面？构件因此本规范仅给！出了非焊接单轴对】称截面的稳定计算公！式 ？ ？   ？。 ， 系数ηas为构件！截面非对称性影响系！数，该系数是在》欧规相应《计算公式基础上经】数值分析验》证给：出的  ！   根据弹性稳】定理：论对于？两端简支的轴心【受，压构件其弯扭—屈曲荷载《为 ！ ： ，  ：   构件发—生弹性弯扭屈曲的条！件是P？yω：应小于绕截面非【对称轴的弯曲屈曲荷！。载Px＝《π2：EIx？/l：2而：且截面的应力—小，于，比例极限《 ？     将代！入公：式(10)可得【 ！    —  上式即》为规范公式(7.2！。.3-2)其中 ！   —  λy构件绕对】称轴：长细比λy》＝l0y《。/，iy； 【   《。     》λω扭转屈曲等效】长细比由式及弹性】扭转屈曲《承载力公式可得【。    ！ 图13为单—轴对称截面弱—硬化合金柱子曲线与！我国试验值的比【较情况从试验—。值，与，。公式计算结果的比较！看总体上《在考虑？弯扭失稳后两者吻合！较好在？中等长细《比情：况下构件的试验值】偏高 ？ ： ： — 图13 构件弯扭！稳，。定试验值与规范公】式比较 — ， 7.2.4 】 对于端《部，为焊接连接的构件】。即使其端部连接为】刚接但由于焊—接热影响效应的存在！使其：刚，度，。大大降低故在计【。算受压？构件长？细，比时其计算长度【取值应偏《保守的按《铰接考虑由于—状，态O、F和T—。4，的铝合金《材料焊接后强度不】下降因？此不用考虑焊接【热影响效《应对构件计算长度】产生的影响 【