7》.2  整》体稳定 【 ？ 7.2.1、7.！2.2  本条为轴！心受压构件的稳【定性计算要求 】 ？   ？  1  轴心受压！构件：的稳定系数》 φ ？是根：据构件的长细比 】λ 按规范》附录：B的各表查出表中】为考虑不《同铝合金材料对长】。细比 λ  —的修正采《用非线性函数的【最，小二乘法将各—类截：。面的理论 φ 值拟！合为Perry【-Robers【on公式形式的【表达式 】 【 ，。   式中为构【件考：虑初始弯《曲及初偏《心的系数《。对于弱？硬化：材料构件；对于强硬！化材料构件为—相对长？细比 》  《。   图《10为弱《硬化合金柱》子曲线与《国内试验值》的比较情况图11】为强硬？化合金柱子曲—线与试验值的比较】情况由？于国内未进》行强硬化合金的【试验研？究该试验值来—自于：国外的试《验结果从试验值【与公式计算结—果，的比较看两者吻【合较好 【 图！10 ？柱子曲线与试验值（！弱硬化合《金）  ！ ？ ： 图11 柱子【曲线与试《验值（？强硬化合金）— —    2  焊】接缺陷？影响：系数：ηha？z，考虑：了焊接对受压构【件，承载力的《降，低作用ηhaz是根！据F.M.马—佐拉尼等人大—量的数值模拟结【。果及在列《日大学所进行的试验！研究的基础上得【出的；并《经过了在同济—大学：结构试验《室，所进行的几》十根焊接受压构件的！试验验证从》试验值与公》。式计算结果的比较】看两者？。吻合较好并偏于安】。全（见图《12）？   ！ ： 图？12 修《正柱子曲线与试验】。值（弱硬化合—金） 》 ，。      【注P：型焊接；将》两，块挤：压T型截面》和一块作为》腹板：。的轧制平板》焊接组成H型截面】；，T型焊接将三块【轧制平板《焊接组成H》型截面 —    — 3：。 ，。 当截面中受—压，板件宽厚《。比较：大不满足全》截面：有效的宽厚》比要求时应》采用修正系数—ηe对截面进行折减！    ！ 4  《对，于十字？形截面轴压构件除应！按本条进行验算外尚！应考虑其扭转—失稳设计中应采用】必要的构《造措施防止其—。发生扭转失稳 】 《7.2.3  鉴】于工程上不》会采用轴压焊接单轴！对称截面构件以及】轴，压不对称《截面构件《因此本规《范仅给出了非焊接单！。轴，。对，。。称截面的稳定计算公！式 ：   【  系数《ηas为构件截面非！对称性影响系数该系！数，是在：欧规：相应：计算公式基础上【经数值分析验—证给出的 — ：     根【据弹性稳《定理论对于》两端简？支的轴心受压构件其！弯扭：屈曲荷载为 【 — 《   ？ ，构，件发生弹《性弯扭屈曲的条件是！Pyω？应小于绕截面非对称！轴的：弯曲屈曲荷载Px】＝π2EIx/l】2而且截面》的应力小于比例极】限，   】  将代入》公式(10)可得 ！ 《 —  ：    上式—即为规范公》式(7.《2.3-2)其【中  】  ： λ：y构件绕对称—轴长细比λ》y＝l0y/i【y，；  】   ？   ？λω扭转屈曲等效】长细比？由式及？弹性扭转屈曲承【载力公式可》得，    ！ 图：。13为单轴对称截】面弱硬化合金柱子】。曲线与我《国试验值的》比较情况从》试验值与公式计算结！果的比较《看总体上在》考虑弯扭失》稳后两者《吻合较好在中等长细！比情况下构件的试】验值偏高 ！ ？ ？ 图：13 构件弯扭【稳定试验值与规【范公式？比较 《 7.—。2.：4  对《于端：部为焊接连》接的：构，件即使其端部连接为！刚接但由于》焊接热？影响效？应的存在使》其刚度大大》降低故在计算受压构！件长细比时其计【算长度取值应偏【保守的按铰接—。考虑由于状》态O、？F和T4的铝—合金：材料焊接后强度不】下降因？。此不用考《虑焊接热影响效应对！构件计？算长度？产生的影《响， ：