7.2 】 整体稳《定 》 《7.2.1、7.2！.，2  本条为轴心受！压构件的稳定性计】算要求 】     1—  轴心受压构件】的稳定系数 φ 是！根，。。据构件？的长细比 λ 【按规范附录B的各表！。查出表中为》考虑不同铝合金材料！对长：。细比 λ  的修正！采用非？线性函？数的最小二乘法将各！类截面的理》论 φ 《值拟合为Per【ry：-Robe》rson公》式形式的表达—式 】    】 式：。中为构？。件考虑？初始弯曲及初偏心的！系数对于弱》硬化材？料构件；对于强【硬化材料构件为相】对长细比 》 ？    》 图：10为弱硬化合金柱！子曲线？与国内？试验值的比较情【。况图11为强—硬化合金《柱子曲线与试—。验值的比较》情况：由于国内《未进行？。强硬化？合金：的试验？研究该试验》值，来，。自于国外的试验【结果从试验值—。与，公式计算结果的比较！看两者吻合较好【 — ： 《图10 柱子曲【线与试验值（—弱硬化合金） ！ ：   】图11 柱子曲线】与试：验值（强硬化合金】） 》 ，    《 2  焊接—缺陷影响系数ηha！z考虑了焊接对【受压构件承载力【的降低作用ηhaz！是根据F.》M.马佐《拉尼等人大量的数值！模拟结果《及在列日大》。学，所进行的《试，验研：究的基础上得出【的；：并经过了在同—。济大学结构试验室所！进行的几十根焊【接受压？构件的试验验—证从试验值与公【式计算结果的—比较看两《者，吻合：较好并偏《于安全（见图12）！ 《。   ！图12 修正柱【子曲线与《试验值（弱硬化【合金） 】   ？ ，  注P《型焊：接；将两块挤压【T型截面和一块【作为腹板的轧制平板！焊接组成H型截【面；T型焊》接将三块轧》。制平板焊接》组，成H型截面 ！ ：    《3 ： 当截面中受—压板：件宽厚？。比，较大不满《足全截？面有：效的宽厚《比要求时《。。应，采用修正系数—ηe对截面进行【折减 《     】4  对于十字形截！面轴压构《件除应按本条—进行验算外尚—。应考虑其扭》转失稳设计中—。。应采用必要的构造措！施，防止其发生扭—转失稳？。 ， 》7.2.3  【。鉴，于工程上《不会采用轴压焊接】单，轴对称截面构件【。以及轴压不对称截面！构件：因此：本规范仅给出了非】焊接单轴对称截【面的稳定《计算公式 】  ？ ，  ：系数ηas为构件截！面非对称性影响系】数该系数是在欧【规相应计算》公式基础上经—数值分析验证—给出的 —     根据！。弹性稳定《理论：对于两端简》支，的轴心受《压构件其弯扭屈曲】荷载为 《 ？ 》    —。。 构件发生弹性弯】扭屈曲的条件是【Pyω应小于—绕截面非对称轴【的弯曲屈曲荷载【Px：＝π2EIx/【l2而？且截面的应力—。小于比例极限 】  》。。   ？将代入公式(10】)，可得 ？ 《 【     上式即】为，规范：公式(7.2.【3-2)《。其中 】。  ：。  λ？y构件绕对称轴【长，细比：λ，。y，＝l0y/iy；】    ！    《λω扭转屈曲等效长！细比由式及弹—性扭转？屈曲承载《力公式可《。得， 《   《  图13为—单轴：对称：截，面弱：硬化：合金柱子曲线—与我国试验》值的比较情况从试】验值：与公式计算结—果的比较《看总体上在考虑【。弯扭失稳后两—者吻合较好在中【。等长细？比情况下构件的试】验值偏高 】 ？ 图—13： 构件弯《。扭稳定试验值与规】范公：式比较 】 7.2.4 【 对于？端部为？焊接连接的构件即使！其端部？连接为刚接》但由于焊接热—影响效应的存在使】其，刚度大大降》低故在计算受压构】。件长细比时》其计算长度》取值：应偏保守的》按铰：接考虑由于状态O、！F，和T4的铝合—金材料焊接后强【度不下降因此—不用考？虑焊接热影响—效应：对构件计算长—度，产生的影响 【