10．1．1  现行国家标准《煤炭矿井防治水设计规范》GB 51070对防水闸门的布置进行了详细说明，本条进行了简化，防水闸门硐室应符合该规范要求。

10．1．3、10．1．4  井下防水闸门墙体结构型式中，圆柱形、楔形公式分别来源于苏联的布赫曼、莫特洛科夫著的《矿井密闭工程》和卡尔麦科夫建议公式(发表于1968年“угопь”杂志第4期)。由于公式比较陈旧，有关参数在长期使用中已作过调整，两公式宜在硐室承受水压不大于1．6MPa时采用。

    倒截锥形的结构型式及计算公式，是以控制墙体抗剪面末端剪应力及墙体末端自由边界主应力进行计算，以确定防水闸门墙体长度和嵌入围岩深度。该公式以水压4．0MPa为基础，经光弹性实验和相似材料模拟试验，以及山东肥城矿务局陶阳矿水闸门硐室试验实测数据回归后提出的结构型式和计算方法。

    在肥城矿务局陶阳矿井进行的工业性试验中，水闸门硐室经受了4．1MPa～4．2MPa压力及稳压24h的考验，并且稳压中曾达到5MPa的压力。

    1993年3月17日由中国统配煤矿总公司基建局组织，有关院校、设计、生产等单位专家参加，对“井下单轨防水闸门硐室设计及计算理论研究”课题进行鉴定，“一致同意防水闸门硐室设计计算理论予以通过鉴定，并建议推广使用”。故本规范推荐水压1．6MPa以上的防水闸门硐室宜采用该种结构型式和计算公式。

    根据现行国家标准《工程结构可靠度设计统一标准》GB 50153-2008第1．0．6条“工程结构设计宜采用分项系数表达的以概率理论为基础的极限状态设计方法”的原则，在计算公式中采用γo、γf、γd、γsd等分项系数，其中γd、γsd由于在中高压水压条件下，所进行的模拟试验与实际测试，闸门墙体承载结构应力分布较复杂，不定性因素多，需在大量试验基础上进行数据收集、回归工作，并结合实际情况确定取值。当缺少试验基础时，设计中可按条文的规定取值。所谓硐室净断面积大，如双轨巷道水闸门；所谓水压大，如4．0MPa以上；所谓围岩抗压强度低，系指其抗压强度低于混凝土抗压强度，虽经采取加固措施，为安全计采用较大值。

    图10．1．4-3中，平直段l一般情况下不设，当围岩较软时，两截锥体相交处的岩石尖角不易保持，增加一平直段。

    对于公式(10．1．4-2)中的α取值，是按照现行国家标准《岩土锚杆与喷射混凝土支护技术规范》GB 50086确定的，若按普氏系数取值，则采用当f小于或等于6时取小值，f大于6时取大值考虑。

10．1．5  根据《煤矿安全规程》第三百零八条的规定，防水闸门硐室竣工后必须进行注水加压试验，试验中注水压力应根据硐室承受水压大小采取分级加压、稳压措施，逐步实现以保证安全。本条为强制性条文，必须严格执行。