3.—3  七氟丙—烷灭火系统 — 【3.3.1  灭火！设计浓度不应小于】灭火浓度的1.3】倍及惰化设》。计浓度不《应小于惰化》浓度1.1倍的规】定是等同采用气体灭！火系统物理》性能和？系统设计IS—。。O 1452—0及洁净气》体灭火剂灭火系统设！计规范NFPA 2！001标准》的，规定  ！   有关可燃【物，的灭：火浓度数据及惰【化浓度数据》也，。是采用了气体—灭火系？统物理性能和系【统设计ISO— 14520—及洁净？气体：灭火剂灭火》系统设计《规范NFPA— 2001标准的数！据  】 ，  ：采用惰化设计浓度】的只是对有爆—炸危险的气体—和液体类的防—护区火灾而言即是说！无爆炸危险的—气体、液体类的防护！区仍采用灭火设【。计浓度进行消防【设，计 》     那【么如：何认定有无爆—炸危险呢?》   】  首先《应从温？度方面去检》查，以防护区内》存放的可燃、易燃】液体或气体的—闪点(闭口杯法)温！度为标准检查—防护区的最高环【境，温，度及这？。些物料的储存—(或工作)温度不高！过闪点温度的且【防护区灭火后不存】在永久性《火源、而防》。护区又经常保—持通风良好》。的则认为无爆炸危险！可按灭？。火设计浓度》进，行设计还需提—。请注意的是对于扑】救气体火灾灭火前】应做到切断气源 】 《     》当防护区最高—环，境温度？或可燃、易燃液体】。的储存(或工—作)：温度高过其闪点(】闭口杯法)温度时】可进一步再》做检查如果在该【温度下液体挥—发形成的《最大蒸气浓》。度小于？它，的燃烧下限浓度值的！50％时仍可考【虑按无爆炸危险的】灭火设计浓度进【行设计 《 ： ：     如何在】设，计时确定被保护对】。象(可燃、易燃【液体：)的最？大蒸气浓度》是否会小于其—燃，烧下限？浓度值的5》0％呢?这》可转换为计算—防护区内被》保护对？象的允？许最大储存量—并可：参考下式《进行计算 — ？。 》    》 式中  W—m允许的最大储【存量(kg)； 】。 》       【 ， Cf该液体(保护！。。对象)蒸气在空气】中燃烧的下限浓度】(％：体，积比)； 》 ： ，。  ？ ，    《   M该液体的】分子量；《 ？ ？     》 ，  ： K防护区最高环】境温度或该液—体工作温度》(，按其：中最大值《绝，对温度)《； 《  《。   ？  ：   V防护—区净容积《(m3) — 3.3【.3  本》。条规定了图》书、档案、票—据，及文物资《料等：防护区的灭火—设计浓度《宜，采用10％首先【应该：说明依据《本规范第3.—。2.1条七氟—丙烷只适用于扑救固！。体表面火《灾因此上《述规定的灭火—设计浓度是》扑救表面火灾的【。灭，火设计浓度不可【用该设计浓度去【。。扑救这些防护区的】深位火灾 【  《   固体类可燃】物大都有从表—面火灾发展为深位】火灾的危《险；并且在》燃烧过程中》表面火灾与深—位火：灾之：间无明显《的界面可以划分是】一个渐？变的过？程，为此在灭火设计上立！足于扑救表面火【灾并顾及到浅度的深！位火灾的危险—；这也？是制定卤代》烷灭火系统设计标准！时，。。国内外？一贯的做《法 》   《  如果单纯—依，据气体灭火系—统物理性能》和系统？设计I？SO 1《4520标准所给】出的七氟丙烷灭固】体表面火灾》。的灭火？浓度为5《.8：％，的，数据而规定上—述防护？区的最低灭火—设计浓度为7.5％！是不恰当的因为【那只是单纯的表面火！。灾灭火？浓度气体灭》火，系统物理《性能和系统设—计ISO 》14520标准所】给，。出的这个数据是以正！庚，烷为燃料的》动，态灭火试验为基础】的它当？。。然是单纯的表面【火，灾只能在热释放速率！等方面？某种程度上》代表固体表面火灾而！对，浅度的深位火灾【的危险性正庚烷火不！可能准确体现 ！ ？    本条规定了！纸张类为主要可燃】物防护区的灭—火设计浓度它—们在固体类火灾【。中发：。生，浅度深位火灾的危】险比之其他可能【性更：大扑灭深位火灾的灭！火浓度要《。远大于扑《灭表：面火灾的灭火浓【。度；且？对于不？同的灭？火浸渍时间它—的，灭火浓度会发—生变化浸渍时间长则！灭火浓度会低一【些 【    制》。定本条标准应以【试验数据为基—础但七氟丙烷—扑灭实际《固，体表：面火灾？的基本试验》迄今未见国内外【。有相关报道》无法借？鉴所以只能借鉴以】往国：内外制定其他卤代烷！灭火系统设计标准】的有关数据它们对上！述保护对象其灭火】设计浓度约》取灭火浓度》的1.7～2.0】倍浸渍时间大都取1！0min故本条规定！七氟丙烷在》。上述防护区》的，灭火设计《。浓度为10％是灭】火浓度？的1.72》倍 《 ，。。 3.3.—4  本条》对油浸？变压器室、带油【开，关的配电室和燃【。。油发电机房的七氟】。丙烷灭火设》计浓度规《定宜：采用9％是依据【气体灭火系统物理性！能和系统设计IS】O ：。14：520标准提供的】相关灭火浓度数【据，取安全系《数约为1.》。3确定的 ！ 3.3《.5  通讯机房、！计算机房中的陈【。设、存放物主要是】电子电器设备、【电，缆导线和磁盘、纸】卡，之类以及《桌椅办公器》具等它们应属固体】表面火？。灾的保护依据气体灭！火系统物理性能和系！统设计ISO— 14520标准的！。数据固体表面火【灾的：七氟：丙烷灭火浓度为5】.8％最低》灭火：设计浓？度可取7.5％但】是，由于防？护区内陈设》。、存放物多样不【能单纯按电子—电器：设备：可，燃物：类考虑；即使同是】电，缆电线也分塑胶【与橡：胶电缆？电线它们灭》火难易不《同我：国国家？标准卤代烷1—3，01灭火系统设计规！范GB 5016】3-92《对通讯机房》、电子计算》机房规？定的卤代烷1—3，。0，1的灭火设计浓【度为5％而》固体表面火灾的卤】代烷1301的灭火！浓度为3.》8％取的安全—系数是1《.32；国外的情】况，像，美国计算机房用【卤代烷1301保】护一般都取5—.5％的灭火设【计浓度安全系数【为1：.45 》     】从另外一个角度【来说七氟《丙烷：与卤代烷1301比！较在火场上比—卤代烷1301【的分：解产物多《。其中主要成》分，是HF？HF对人体》。。与，精，密设备是有伤—害和浸蚀影响的但】据美：国Fessis【a的试验报告指出提！高七氟丙烷的灭火设！计浓度可《以抑：制分解产物》的生成？。量提：高20％就可—减少50％的生【成量：  【   正是考虑上】述情况本《规范确定七氟—丙烷对通讯机房、电！子计算机房的保护】采用灭火设计浓度】为，8％安全系数取【的，是1.38》 3.3！.6  本条—所做规定目的是限】制随意增加灭—火使用浓度同—时也为了保证应【用时的人《身安全和设备—安，全 ？ ？ ，3.3.7  【一般来说《采用卤代烷气体灭】火的地方都是比【较，重要的场《所，迅，速扑灭火《灾减少火灾造成【的损失具有重要意义！因此卤代烷》灭火都规定灭初【期火灾这也正—能发挥？卤，代烷灭？火迅速的特点；【否则就会造成卤【代烷灭火《的困难对于》固体表？。面火灾火灾预燃时】间长了？才实行灭火有发展】成深位火灾的—危险显？然是很不利于卤【。代烷灭火的》；对于液体、气体】火灾火灾《预燃时间长了—有可能酿成爆—炸的：危，。险卤代烷灭火可【能要从灭火设计【浓度改换为》。惰，化，设计浓度由此可【见采：用卤代烷灭初期火灾！。缩短灭？火剂的？喷放：时间是非《常重要的故国—际标准及国外一些】工业发达国家—的标准都《将卤代？。烷的喷？放时：间规定不应大于【10s 】   ？  另？外七：。氟，。丙烷遇热时比卤代烷！1，。30：1的分解产物要多出！。很多其中主要成分是！HF它对人》体是：有伤害的；与空气】。。中的水蒸气结合形】成氢氟酸还》会造成对精密设备的！浸蚀损害《根据美国Fes【。si：sa的试验》报告缩短卤代烷在火！场的：喷放时间从10s】。缩短为5s分解【产物减少《将近一半 ！     为有【效防止灭火时—HF对通讯机房【、电子计算机房等防！护区的损害宜—将，七氟丙烷的喷放时】间，从一：般的：。10s缩短》一些故本条》中规定为8s这样】。的，喷放时间经》试验论证一般是可以！做到：的在一些《工，业发达国家里也是被！提倡的当然这会增加！系统设计和产—品，设计上的难度尤【其是对于那》。些离储瓶间远—的防护？区和组合分配系统中！的个别防护》区它们的《难，度会：大一些故本规范采用！了5.6《MPa的增压(等】级)条？件供选用 ！ 3.3.8  本！条是对七《氟丙烷灭火时在【防护：区的浸渍时间所【做的规定针》对不同的保护对【象提出了不同—要求  ！。   ？对，扑救木材《。、纸张、织物类【固体表面火灾规【定灭火浸渍时—间，宜采用20mi【n这是借鉴以往卤代！烷灭火试验》的数据例如公安部】天津消防研》究所以小木楞垛(1！2m：m×12m》。m×14《0mm5排×—7，层)动态灭火试【验求测固体表—面火灾的灭》火数据？(美国也《曾做过这类试验【)，他们的灭火数—据中以卤代烷12】11为工质达—。到3.5％的浓度】灭，明火；欲继》续将木楞垛中的阴燃！火完全灭掉需要提】。高到6？％～8？％的浓度《并保：持此浓？度，6～7m《in；？若，以3.5％～4％】的浓度完全灭掉阴】。燃火：保持时间《要增至？。30min以上【 ？    — 在第3.3—.，3条中规定本—类火灾的灭火设计浓！度为10％安—。全系：数，取1.72按惯例该！安全系数取的—是偏低点鉴于—七氟丙烷市场价较高！不宜将设计浓度取高！而是可以《考虑将浸《渍时间稍加长—。些这：样仍然可以达到安全！应用的目《的故本条规》定，了扑救木材、纸张、！织物：类灭火的浸渍时间】为20？min这样做—符合本规范总—则，中“安全可靠—”、“经济合理”】的要求；《在，国外标？准中：也有卤代烷灭火浸渍！时间采用20m【in的？规定 】 ，。   至于其他类固！体火灾灭《火一般要比木材【、纸张类容》易些(热固性塑料等！除外)故灭火浸渍】时间规定为宜—采用10min【  【  ： 通讯机房、电子】计算机房的灭火【浸渍时间在本规范里！。不像其他类》固，体火灾规《。定的：那么长？是出于以下两—方面的考虑 ！ ：    第一尽管】它，们同属固体表面【火灾保护但》电子：、电器类不》像木材、纸张那样容！易趋近构成深—位火灾？扑救起来要容易【得多；？同时国内外》对电子计算机—房这：样的典型应用—场所专门做过一些试！验试验表明》。卤代烷灭火时间都】是在1？min内《。完成的完成后—无复：燃现：象 —     第二【通讯机？房、计？算机房所采》用的是精密设备通】导性和清《洁性都要求非常高应！考虑：到七氟丙烷在火场所！产生的？分，解物：可能会对《它们：造成危害所以在保】证灭火安全的—前提下尽《。量缩短浸渍》时间是必要》的这有利于灭火之后！尽快将七氟丙烷及其！分解产物从防护【。区里清除出去 【 ？     但【从灭火安全考—虑也不宜将灭火浸】渍时间取得过短【故本规范规》定通讯机《房、计？算机房等防》护区的灭火浸渍【时间为5mi—n ？     】 气体、液体火灾都！是单纯的表面火灾所！有气体、液》体灭火？试验：表明：当气体灭火剂达到】灭火：浓度后都能立—即灭火考虑到—一般的冷却》要求本规范规定它】们的灭火浸渍—时间不应小于—1min如果灭【火前的燃烧时间【较长冷却不容易【浸渍时间应适当【加长 》 ： 3.3.9  】七氟丙烷2》0℃时的蒸气—压为0？.39M《P，a(绝对压力)七】氟丙烷在环境—温度下储存其自身蒸！气压不足以将灭火】剂从灭火《系，统中：输送喷放到防—护，区为此只有》在储存容器中采用其！他气体给灭》火剂增压规定—采用的增《压气：体为氮气并》规定了它的允—。。许含水量以免影响灭！火，剂质量和保证露点】要求这都等同采【用了气体灭火—系统物理性能和【。。系，统设计ISO 14！520及《洁净：气体：灭火剂灭火系统设计！规，范NFP《A ：20：01标准的规定【 ： ？     》。为什么要对》增压：压力做出规定而不】可随：。意，。选取呢？?这其中的主要缘】故是七氟丙烷—储存：的初始压《。。力是影响喷头流量】的一个？固，有因素喷《头，的，流量曲线是按—初始压力为条—件预：先决定的这就要【求初始充压压—力不能随意》。选取  ！  ： 为了设计方便设定！了三个级别系统管】网长、流损大的【可选用？。4.2？MPa及5》.6MPa增压【级；管网短》、流损小的可选用2！.5MPa增压级2！。.5MPa》及4.2M》Pa是等同采—用了ISO 145！20及洁《。净气体？灭火剂？灭火系统设计标准】NFPA 》2001标准的规】定；：增加的5《.6M？Pa增压级是为了】满足我国通常采用的！。组合分配系》统的设计需》。。要，即在一些距离储瓶】间较远防护区也【能达到喷射》。时间不大于8s的设！计条件 — ？3.3.1》0  对单位—容积充装《量，。。上，限的规定是从—储存容器使用安【全考：虑的因充《装量过高时当—储存容器工作—温度(？即环境温《。度)上升《到某一温度之后其内！压随温度的增—加会由缓《增变为陡增》这会危及储存—容器的使用安全故而！应对单位《容积充装量上限做出！。恰当而又《明确的规定充装【量上限由实验得出】所对应？的最高？。设计温度为5—0℃各级的储存容器！的设计？压力应分别不小于一！级4.？。0MP？a；：二级5.6MP【a(焊？接容器？)和6？。.7MP《a(无？缝容器)；三级【8.0M《Pa 【。 ，   ？  ：系统计算过程中【初选充装量建议采】用800～90【。0k：g／m3左右 ！ 3.3—.11？  本条所做的【规定是为《保证七氟丙烷在管】网中的？流动性能要求及系统！管网计算方法—。上的要求《而设定的我国—国家标？准卤代烷1》301？灭火系统设计规【范G：B 5？0163-》92和？美国标准《卤代烷130—1灭火系统标准【NF：P，A ：12：A中都有相同的【规定 《 ， 3《.，3.：12  管网设计】布置为？均衡系统有三—点好处？一是灭火剂在—防护区里容易做到】喷放均匀《利于灭火；二是【可不考虑《灭火剂在管网中【的剩余量做到节【省；三是减少设计工！。作的计算量可—只选用一种》规格的喷头只要计“！最不利点《”这一点的》阻力损失《就，可以了 【      【均衡系？统本应是管网中各喷！。头的实际流》量，相等但实际系—统大都达不到—这一条件《因此按照《惯例放宽条》件符合？一定要求《的仍可按均》衡系：统设计这种规定【其实质？在于对各喷头—间工作压力》。最大差值容许—。有多大过去对于可液！化气体的灭火系统国！内外标？准，一般都按流程—总损失的10—％确定允许最大差】值如果本规范也采用！这一规定在按—本规范设计的七氟丙！。烷灭火系统》中，。按第二级增压的【条件：。计算可能出现的【最大的流程总损失】为，1.5MPa(4.！2M：P，a／20.6—MPa)允许—的，最大差？值，将，是0.15MPa即！当“最不利点”喷头！工，作，压力是0.6M【Pa时？“最利点”喷头工作！压力可达0.7【5MPa《由此计算得》出喷头之间七氟丙烷！流量差别接近2【0％(若按》第三级增压条件计】算其差别会》更大)？差别这么大对七氟】丙烷灭火《系，统来说要求喷射时间！。短、灭火快》仍将其认定是均【衡系：统显然是《。不合理的 —     】上述制定允许最【大差值的《方法有值《得商榷？的地方管网各—喷头工作压力差别】是由系统管网—。进入防护区后的管】网布置所《产生的与《储存容器管网—、汇流管和系统的】主干管没有》关系不应该》用，它们来规定“允许最！大差值？”；更何《况上述这《些管网的损》失占流？程总损失的大部【分使最终结果误【差，较，。大 ？ ，     本】规范从另一个—角度相互间发—生的差别用它们【。。自身的长短去比较来！。考虑故规定》为，“管网的第1—分，流点至各喷》头的管道《阻力损失《。其相互之《间，的最大差值》不应大于20％”虽！然允许差值放—大了但？喷，头之间的流量—差别：却减：小了经？测算当第1分—流点至各喷头的【管，道阻力损《失最大差值为20】％时：其喷头之间流量最】。大差别仅为10【％左右 【 3.3.14 ！ 灭火设计用量【或惰化设《计用量和系》统，灭火剂？储，存量的规定 【 ？。     1  本！款是等？同采用了气体灭【火系统物理性—。能和系统《设计IS《O 145》20及洁净》气体灭火《。剂灭火系《统设计规范NFP】A 2001—标准：的规定？公式中？C1值的取用—取百分数中的实数】(不带百分号)公】式中K(海拔—高度修正《系数)值对于—在海：拔高度0～》1000《。m以内的《防护区灭火》设计可取K＝1即可！以不修正对于采用了！空调或冬季取暖设】施的防护区公式中的！S值：可按20《℃进行？。计算 《 《   ？ 2  本款是等】同采用？了气体灭《火系统？物理性能和系统【设计IS《O 14520及洁！净气体灭火剂灭火】系统：设计规范NFP【A 2001标准的！规定 》     3 ！ 一套七《氟丙烷？灭火系统《需要储存七氟—丙烷的量《就，是本条规定》系统的储《。。存量式(3》.3.1《4-：1)计算出》来的“灭火设—计，用量”是必须储存起！来的：并且在灭火时要全】部喷：放到防护区》里去否则就难以实现！灭火的？目的但是要把容器中！的灭火？剂全部从系》。统中喷放出》去是：不，可能的总会有一【。些剩留在《容器里及部分非均】衡管网的《管道中为了保证“】灭火设计用量”都能！从系统中喷放—出去在系统》容器中？预先多充装一部分】这多装的量正好等】于在喷放时剩留的】即可：保证“灭火设计用】量”全部喷放到防】护区里去 》    】 5：  非均衡管—网内剩？余量的计算》。参见：图1说？明 《     从管！网第一分《支点计？算各支管的长度分别！。。取各：长支管与最短支管长！度的差？值为计算剩》。余量的？长，度；各长支管在【末，段的：该长度管道内—容积量之和》等量于？灭火剂在管网—内，剩，余，量的体积量》 ！ ： 图：1  非均》衡管网内剩余量【的，计算 注！其，中bc＜《bdbx＝bc及a！b＋bc＝ae＋】ex2 》 ？     系—统管：网里七氟丙烷剩余】量(容积量)—等于管道xd段、x！2f段、fg段与f！h段：的管道内容积之【和， 3【.3.15》  管网《。计算的规定 】   》  4  本款规定！了七氟丙烷灭火【系统管？网的计算方法由于】七氟丙？烷灭火系统是采用】了氮气增压输送而氮！气增压方法是采用】定容积的密封蓄压】方式在七氟丙—烷，喷，放过程中无氮—气补充增压故七氟】丙烷灭火系统喷放】时，是定容积的蓄压气体！在自由膨胀下—输送七氟丙烷形成不！。定流：、不定压的》随机流动过程这样的！管，流计：算是比较复杂的细致！的计算应采用微【分的方法但在工程】应用计算《上很少采用这种【方，法历来的工程—应用计？算都是在《保证：应用精度的条件【下力求简单方—便卤代烷灭火系统计！算，也不例外以》往的卤代烷灭—火系统的《国际、国外标准都是！。这样做的(但迄今】为止国际、国外【标准尚未提供—洁净气体灭火剂灭火！系统的？管网计算方法—) 》     对【于，这类管流的简化【计算：常采用？的办法是以平均【流，量取代过程中—的不定流《。量，已知流？量，还不能进行》管流计算《还需知道相对应的】压头：寻找简化计算—。方法也就《是寻找相应于平均流！量的压头在》七氟丙烷《喷放过程《中必然存在这样【的某一瞬时其—流量会正好等于全过！程的平？均流量那《么该：瞬时的压头即是所】需寻找的《压头 】 ，   ？对于现今工》程上通常所》建，立的卤代烷灭火系统！经过精细计算卤代烷！喷放的流《量等于？平均流量的那一【瞬时是系《统的卤代《烷，设计用量从喷头喷】放出去50》％的瞬？时(准确地说是非常！接近50《％的瞬？时)：；，只要是在规》范所：设定的条件下进【行系统？设计就不会》因为系统的某些【差异而带来该瞬【时点的较大的偏移】将，这，一瞬：时规定为喷放全【过程的“过》程中点”本规范对七！氟，丙烷灭火系统的管网！计算：。就采用了这个—。。计算方法它不—是独创也是沿用【了以往国际标准和国！外标准对卤代烷灭火！系统的一贯做—法 【    《5  喷放“过程中！点”储存容》器内压力的含义请】见上一款《的说：明这一压力的—计算公式是》按，定温过程依据波【义耳：-马略特定律—推，导出：来的 》 ，    》 ，6  本款是提【供七氟丙烷灭—火系统设计进行管流！阻力损？失计算？的方法该计算—公式可？以做成图示(—图，2，)更便于计算使用 ！ 《 【图2 ？ 镀锌钢管阻力损】失与七氟丙烷流量的！关系 ？    】 七氟丙烷管—流阻力？损失的计算现今【的气体灭火》系统物理性能和系】统设计？。I，。SO 1《4520及》洁净灭火剂灭火系】统设计规《范NFP《A， 2001都未提】供出：。来为了建立这一计】算，方法首先应该—了解七氟丙烷在灭火！系统中的管》流状态为此进行了】。专项实验《对七氟丙烷在—20℃条件下—。以不同充装率测得】它们在不同压力【下，七氟丙烷的密度变】化绘成曲线如图【3 》 ： ？ ： 图3  不同【压力下七氟》丙烷的？密度： —    从测试结】果，得知：七氟丙烷在管道【中的流动《即使：在大压力降的条件】下，基本上仍是液相流】据，此依：据流：体力学的管流阻【力损失计算基本【公式和阻力平方区的！尼古拉茨《公式建立《了本规范中的七【氟丙烷管《流，的，计算方法 — ？     将这一计！算方法转换为—对卤代烷1211的！计算与美国卤代烷】1211《灭火系统标准NFP！A 1？28和？英国室内灭火装置】与设备？实施：规范BS 5—306上的计算【进行校核得到基【本一致的结果 【 ， ？ ，    本款中【所列式(3.3.1！。5-5)和图—2用于镀《锌钢管七氟丙烷管】流的阻力损》失计算；《当系统管道采用不】锈钢管？时其阻力损失计【算可参考使用 】 ，  《 ，  有关管件的【局部：。阻力损失《当量长度《见表1～《表，3可供设《计参考使用 】 表《1  螺纹接口弯】头局部损《失，当，量长度 — 【 表2 》。 螺纹接口三通局部！损失当量《长度 【 ？ ？ ，表，3  ？。螺，。纹接口缩径》接头局部损失当量长！度 ： 】 3《.3.16  本条！的规定是为》了保证七氟丙—烷灭火系统的设【计质量满足七氟丙烷！灭火系统灭火技【术要求而设》定的 《 ， ：     最—小Pc？值是参？照实：验，结果确定的 — ：     P】c，≥Pm／2(MPa！绝对压力《)它是对《七氟丙烷系统设计通！过“简化计算”后精！确性的？。检验；？如果不符合说明设定！条件不满《足应该？调整重新《计算 —    》 下面用一个实【例，介，。绍七氟丙烷灭火系】统，设，计的计算演算 】 ： ，。     》 有一通讯机房【。房高3.2m长【。14m？宽7：。。m设七氟丙烷灭火系！。统进行保护》(引入的部》件的有关数据是【取用某？公司的ZYJ-10！0系列产《品) —     1)确！定灭火设计浓度 】   【  依据本规范中规！定取C1＝8％ 】  —。。   2)》计算保护《空间实际容积—。。 ， ？     V＝3！.2×？14×7＝》313.6(m3)！ —    3)计算灭！火，。剂设计用《量 》    》 依据本规范公【式(3.3.—14-1)》 ？ 《 ：     【4)：设定灭？火剂喷？放时：间 》     依据】本规范中《规定取t＝7—。s  】   5)设定喷】头布置？。与数量 】     选用J】P，型喷头其保护—半径R？＝7.5m 【     故！设定喷头为2只【；按保护区平面【均匀布置喷头 】    【 6)？选定灭？火剂：储存容器规格及数量！ 《   《 ， 根据W＝198.！8kg选《用1：00L的JR-1】00／54储存容】器3只 ！    7)—绘出系统管网计【算图(图4) 【 》 图4 ！ 系统管网计算图 ！ ： ：。     》8)计算管道—平均设计流量 】 《    ！ 9)选择管网管道！通径 —  ？   以管道平均设！计流量依据》本规范条《文说明第3》.3.15条第6】款中：图2选取其》结果标在管》网计：算图上 》   —  10)计算充装！率   ！  系统储存量【。W0＝W＋△W1＋！△，。W2； —。 ？    管网内剩】余量△W2＝0；】 —    储》存容器？内剩余量△W1【＝n×3.5—。＝3×3.5＝10！.5(kg》)；： ： ， ？  ：  充？装率η＝《W0／(n·V【b)＝(1》9，。8.8＋10.【5)／？(3×0.》1)：。＝697.7(k】g／m3)》   】  ：11)计算管网管】道内容？积 —     先按管道！内，径求出单位长度【的内容积然后依据】。管网计算图》上管段长《度求算 ！    《Vp：。＝29×《3.42＋7—.4×1.96＝】113.《7(m3) 】   》  12)选用【额定：。增压压力 ！   ？。  依据《。本规：范中：规定选用P0＝4.！。3，MPa(绝对—压力) —     13！)计算全部储—存，容，器气相总容》积 》   《  ：依，据，本规范中公》式(3.《3.1？5，-4) — ： 《 【 ： 》     》由此：即可依据求得的【Fc值从产品—。规格：中选用与该值相等】(偏差+9％-【3％：)、性能跟》设计一致的喷头为J！P-3？0 — 3.？3.18 》。 一般喷头的—流量：系数：。在工质？。一定的紊流状态下只！由喷头孔口结构【所决定但七氟丙【烷灭火系统的—喷，头由于系统采用了】氮气增压输送—。部分氮气《会溶：解在七氟丙烷里在】喷，。放过程中它会—影响七氟丙烷流量】氮气在系统》工，作过：程中的溶解量与【析出量和储存—容器增压压力及喷头！工作压力有》关故：七氟：丙烷灭火系统喷【头的流量系数即各个！喷头的实际等—效孔口面积》值与储存容器—的，增压压力《及喷：头，孔口结构等》因素：有关应经试验测定 ！ ，