。 3.—3  ？七氟丙？。烷灭火系《统 ： 【3.：3.：1  灭火设计浓度！不应小于《灭火浓度的1.【3倍及惰《化设计浓度不—应，小于：惰，化浓：度1.？。1倍的规定是—等，同采用气《体灭火系统物理【性能和？系统设？计I：SO 14》520及洁净气【体灭火剂灭火系统设！计规范？NF：P，A 200》1标：准的规定 》 ， 《。    《。有，关可燃物的灭—火浓度数据及惰【化浓度数据也是采】用了气体灭火系【。统物：理性能和系》统设：计ISO 1—4520及洁净气体！灭火剂灭《火系统设计》规范NF《PA 20》01标准的数据 ！  》   采用惰化【设，。计，浓度的只《是对有？爆炸危险的气—体和：液体类的防》护区火灾而言即是说！无爆炸危《险的气体、》。液体类的防护区【仍采：用灭火设计浓度进行！消防设计 ！     》那么如何《认定有无爆炸危【险呢? 】     》首先应？从温度方面去检查以！防护区内存放的可燃！、易燃液体》或气：体的闪？点(闭口杯法)【温度为标准检—。查防护区的最—高环境温度及—这些物料的》储存(或工作—)温度不高过闪点】温度的且《防护区灭火后不存】在永久性火源—、而防？。护区又经常保—持通：风，良好的则认为无爆】炸危险可按灭火设计！浓，度进行设计还需提请！注意的是对于扑【救气体火灾》灭火前应做》到切断气源 】。 ，     当【防护：区最高环境温度或】。可，燃、易燃液体的储存！。(或：工作)温《度高过其闪点(闭】口杯法)温度时可】进一步再做检查【如果在该温度下液体！挥发形成《。的最大？蒸气浓度小》。于它的燃烧下限浓度！值，的50％时仍—可，考虑按？无爆：炸，。危险的？灭火设？计浓度进行》设计： ， ：    — 如何在设》计时确定被保护对】象(可燃《、易燃液体)的最大！蒸气浓？度是否会小于—其燃烧下限浓—度值的？50％呢?这可转】换为：计算防？护区内？。。被保护对象的—允许最大储存量并】可参考？。下式进行《计算 ！     ！式中  《Wm允许的》最大储存量(kg】)； —        ！ ， Cf该液体—(保护对象)—蒸气在空气中—燃，烧的下限浓度(【％体积比)》。； 《    —     》 M该液《体，的分子量《； ：   【       K】防护区最高环境温度！或该液体工作温度(！按其中最大值绝对】。温度)； ！      —    V》防护：区净：容积(m3)— ： 3.3【。.3：  本条规定—了图书？、档案？、票据及《。文物资料等防护【区，的，灭火设计浓度—宜采用10％首【先应该说明依据本规！范第3.2.—。1条：七氟丙烷只适用于扑！救固体表面火灾因】。此上述规定的灭【火，设计浓度是扑—救表面火灾的—灭火设计浓度不可】用该设计浓度去【扑救这些防护区的深！位火：灾   ！ ， 固体类《可燃物大都有从表】。面火灾？发展为？深位火？灾的危？险；并且在燃烧过程！中，表面火灾与深位火】灾之间无明显的界面！可以：。划分是一个渐—变的过程为此在灭】火设计？上，。立足于？扑救表面火灾—并顾：及到：浅度的深《位火灾的危险—；这也是制》定卤代烷灭》火系统设《计标准时国内—外一贯的做法 【 》    《如果：。单纯依据气》体灭火系统物—理性：能和系统设》计IS？O 1452—0标：准所给出的七—氟丙烷？灭固体表面火灾的】灭火浓度为5.8％！的，数据而规《定，上述防护区的最低灭！火设计浓度为7.】5％是不《恰当的因为》那只是单纯的表面】火灾灭火浓度气体】灭火系？统物理性能和系统设！计，ISO 《1452《0标准所给出的【这个数据是以正【庚烷为燃料的动态】灭火试验为基础【的，它当然是单》纯的表？面火灾只能在—热，释放速率《。等方面某种》程度上代表固体表】面火灾而对浅度的】深位火灾《。的危险性正庚烷火不！可能准确体现 】 《    《本条规定《。了纸张类《为主要可燃》物防护区的灭火【设计：浓度它们在固体类火！灾中发生浅度—深位火灾《的危险比之其—他可能性更大—扑灭深位《火灾的灭火浓度【要，远大于扑灭》表面火灾的灭火浓】度；且对《于不同的灭火浸渍】时，间它的？灭火浓度会发—生变化浸渍》时间长？则灭火浓度会—低一些 】  ：   制定本—条标准应以试验【数据为？基础但七氟丙烷【扑灭实际《。固体表面火灾的【基本试验迄今未见国！。内外有相关报道【无法：借鉴所？以只能借鉴以往国内！外制定其他卤代烷】灭火系统设》计标准的有关数【据，它们对上《述保护对象其灭【火设计浓度》约取灭火浓度的【1.7～2.—0倍：浸渍时间大都—取10min—。故本条规定七—氟，丙烷在上述防护区】的灭火设计浓度为】10％是灭火浓【度的1.72倍【 —3.3.4》  本条对油—浸变：压器：室、带油开关—的配：电室和燃油》发电机房的七氟【丙烷灭火设计浓【度，规定宜采用9％是】依据气体灭》。火系统物理性能和系！统设计？ISO 145【20标准提供的相】关灭火？浓度数据取安全系】数约为1.3确定】的 ？ 《3.3.5  通讯！机房、计算》机房中的陈设、【存，放物主？要是电子《电器设备、电—缆，导，线和磁盘、纸卡之类！以及桌椅办》公器具等它们—应属固体《表面：火灾的？保护依据《气体灭火《系统：物理：性能和系统设计I】SO 14520标！准的数据固》体表面？。火灾的七氟丙—烷，灭火浓？度为5？.8％最低灭火设计！浓度可取《7.5％但是由于防！护区内陈设、存放物！多样不？。能单纯按电子—电器设备可燃物【类考虑；即》使同是电缆》电线也分塑胶与橡】胶，电，缆电线它们灭—。火难易不同我国国】。家标准卤《代烷13《。01灭火《系统设？计规范GB 50】163-9》2对通讯机房—、电子计算》机房规定《的卤代烷《1，301的灭火设【计浓度为5》％而：。固体：表，面火灾的卤代—。烷1301的—灭火浓？度为3.《8％取的安全—系数是1.3—2；国外的情况像美！国计算机房用卤代烷！130？。1保护一般都取【5.5？％的灭火设》计浓度安全》系数为1.45 ！ ，     【从另外？一个角度来说七氟丙！烷与卤代烷》1301比较—在火场？上比：卤代烷1301【的分解产物》多，其中主要成》分是HFHF对人】。体与精密设备—是，有伤害和浸蚀影响】的但据美《国Fe？ssisa的试验】报告指出《。。提高七？氟丙烷的灭火设计】浓度可以《抑制分解产物的生成！量提：高20％就可—减少50％的生成】量，   】  正是考虑—上述情况本规范【确定七？氟丙烷对通》讯机房、电子计【算机房？的保护采用灭—。火设计浓度为—8％安？全系数取的》是1.38 】 3《。。.3.6  本条所！做规定目的是—限制随意增加灭火使！用浓度同时也为了】保证应用时的人身】安，全和设备安全— 《 ， 3.3.7—  一般来说采用卤！。代，烷气体灭火的—地，方都是比较重—要的场所迅速扑灭火！灾减少火《灾造成？的损失具有重要意义！。因此卤代烷灭火【都，规定灭？初期火灾这》也正能发挥卤代烷】灭火迅？速的：特，点；否则《就，会造成卤代烷灭火】的困难对于固体【表面火？。灾火灾预燃》时间长了才实行【灭火有发展成深位火！灾的：危险显然是很不【。利于：卤，代烷灭火的；对于】液体、气体火灾【火灾：预燃时间长》了有可？能酿成爆《炸的危险卤代烷【灭火可能要从—灭火设？计，浓，。度，改换为惰化》设计浓度由》此可：。见采用卤代烷灭【初期火？灾缩短？灭火剂的喷放—时间是非常》。重要的？故国际标准及国【外一些工业发—达国家的标准—都将卤代烷的喷放】时间规定不应大于1！0s： —    另外七氟】丙烷遇热时比卤代】烷1301》的分解？产物要多出很—多其中？主要成？。分是HF它对人【体是有？伤害的；与空气中】的水蒸气结合形成】氢氟酸还会造成【对精密设备的—浸蚀损？害根据美国Fes】。si：sa的试验报—告，缩短卤代烷在火场的！喷放时间从1—0s缩短为5s分解！产物减少《将近：一半 —     为有】效防止灭火时H【F对通讯机房、【电子计算机房等防】护区的损害宜将七】氟丙烷的喷放—时，间从一般的》10：s缩：短一些故本》条，中规定为8s这样】的喷放时间经试验论！证一般是可以做【到的在一些工业【发达国家里也—。是被提倡的当然这】会增加系统设—计和产？品设计上的难—度尤其？是对于那些离储【瓶间远的防》护区和组合分—配系：。统中的个别防护【区它：们的难度会大一些故！本，。规范采用了5.6M！Pa的增《压(等级)》条件供？选用 3！.3.8《 ， 本条是对七氟【丙烷：灭火时？在，防护：区的浸渍时间所做】的规定？针对不同的保护【对象提出《了，。不同要求 】    》 对扑救木》材、纸？张、：织物类固《体表面火灾规定灭火！浸渍：时间：宜采用？。20min这是借】。鉴以往？卤代烷灭《火，试验的数据例如公】安部天津《消，防研究所《以小木楞垛(—12mm×》12mm×14【0mm5排×7层)！动，态灭火？试，验求测固《体表面火灾的灭【火数据？(美国也曾》做过这类试验—)他们的灭》火数：。据中以卤代》烷121《1为工质达到—3.：5，％的浓？度灭明火；欲—继续：将木楞垛中的阴【燃火完全灭掉—需要提高《到6％？～8％的浓度并保】持此浓度6～7【min；若以—3.5％《～4：％的：浓度完全灭掉阴【燃火保？持时间？要增至30min】以上 — ，     在第3.！3.：3条中规定》本类火灾《的灭火设计浓度为1！0％安全系数取1】.72按《惯例：该安全系数取的【是偏：低点鉴于七氟丙烷市！场价较高不宜将【设计：浓度：。。。取高而？是可以考虑将浸渍时！间稍：加长些这样仍—然可以达到安全应用！的目的？故本条规定了—扑，救木材、纸张、织】物类：灭火的？浸渍时间为20【min这样做符合】本规范总则中“【安全可靠”、—“经济合理”的要】求；在国《外标准？中也有卤代烷灭火】浸渍时间采用20】m，in的？规定 】  ： ， 至于其他》类固体火灾》灭火一般要比木材】、纸张类容易些(热！固性：。塑料：等除外)故灭—火浸：渍时间规定为宜采用！10min ！  ？   通讯》机房、电子计算机房！的灭火浸渍时间在】本规范里不像其他】类固体？。火灾规定的那—。么长是出于》以下两方面的考虑 ！ 》   ？ 第一尽管它们同】属固体表面火灾【保护但电子、电器】类，不像：木材、纸张那样容】。。易趋近构成深位火灾！扑救起来要》容易得？多；同时国内外【对电子计算机房这】样，的典型应用场—所专：。。门做过一些》试验试验表明卤【代烷灭火时间都【是在1mi》n内完成的完成后无！复燃现？象   ！  第二通讯机房、！计算机房所采用的】是精：密设：备通：导性和清洁性—都要求非常高—。应考虑到七》。氟丙烷在《火，。场所产生《的分解？物可能会对它们造成！危害所以在保证灭】火安全？的前提下尽量缩短浸！渍时间是必要—的，这有利于灭火之后尽！快，将七氟丙《烷及其分《解产物从防护区里清！除出去 《 ？     但从】灭火安全考虑—也不宜？将灭火浸渍时间【取得过短故》本规：范规：。定通讯机房、计【算机房等防护区的】灭火浸渍时间为【5min ！      —气体、液体火灾【都是单？纯，的，。。表面火灾所有—气，体、液体灭火试验】表明当气体灭火剂】达，。到灭火浓度后都【能立即灭火考虑到】一般的冷却要求本规！范规定它们的—灭火浸渍时间不应】小于1min如果】灭火：前，的燃烧？时，间较长冷却不容易】浸渍时间应适—当加长 【 3.3.—9  七氟丙烷2】0，℃时的？蒸，。气压为0.》。39MPa(绝对压！力)七？氟丙烷在环境—。温度：下储存？其自身蒸气压不足以！将灭火剂从灭火【系，。统中输送喷放到【防护：区为此只有在储【存容器中采用其【他气体？给灭火？剂增压？规定采用的增压气体！为氮气并规定了它的！允许含水量》以免影响灭火剂【质量和？保证露点要》求这都等《同采用了《气体灭火《系统物理《性能：和系统设计》ISO 1452】0及洁净气体—灭火剂灭火系统设】计规范NF》。PA 2001【标准的规《定 ？   —  为什么》要对增压压》力做：出规定而《不可：随，意，选取呢?《这其中的主要缘故是！七氟丙烷储存的初】始压力是《影响喷头流量的一】个固有因素喷头的流！量曲：。。线是：按初始压力》为条件预先决定【的这：就要求初始》充压压力不能随意】选取 】    为了设【计方：便设：定了三？个级别系统管网长】、流损大的可—选用4.2MP【a及5.6MPa增！压级；管网短、流损！小的可选用2.5M！Pa增压级2—.5M？Pa及4《.2：MPa？是，等同采用《了IS？O 14520及洁！净气体灭《火剂灭火系》统设计标准NF【PA 2001【标准的规定；增加】的5.？6MPa增压级是】为了满足我》国通常采用的组【合，分配系统的设—计，需，要即在一些距离【储瓶间较远防—护区也能达》到喷：射时间不大于8s的！设计条件 【 ： 3.3.10 】 对：单位容积充装量上】限的规定是》从储存容器使用安】全考：虑的因充装量过高】时当储存容》器工作温度(即环】境温度)上升到某】一温度之《后其内？压随温度的增加会由！缓增变为陡》增这会？危及储？存容器的使用安全故！而应对单《位容积？。。充，装量上限做出恰当而！又明确的规定充【装量：上限由实验得出所】对应的最高》设计温度为5—0℃各级的储存容】器的设计压力—应，分别：不小于一级4—。.，0M：Pa；二级5.【6M：Pa(焊接容器)和！6.7MPa—(无缝容《器)；？三级8.0MP【a  】    系统计【算过：程中：初选充装量》建议采？用8：00～90》0kg／m3左【右 》 3.3.1【1 ： 本条所做的—规定：。是为保？证七氟丙烷在管网中！的流动性能要求【及系：统管网计算方—法，上的要求而设定【的我：国国家标准卤代【烷1301灭火系】统设计规《范，GB 50》163-92和【美国标准卤》代烷1301灭【火系统标准》NFPA 1—2A中都《。。有相同的规定 ！ 3.3—。.1：2  管网》。设计布置《为均衡系统有—三点好处一是灭火】剂在防护区里容【易做到喷《放均匀利于灭火；二！是可不考虑灭—火剂在管网中的剩余！量做到节省；三是减！少设计工作的计算量！可只：选用一种规格—的喷头只要》计，“最不利《点”这一点》的阻力？。损失：就可以了 【      】均，衡系统本应是管【网中：各喷头的实》际流：量，。相等但？实际系？统大都达不到—。。。这一：条件因此按》照惯例放宽条件符】合，一定要求的仍可按均！衡，系统设计这种规定其！实质在于对各喷头】间工作压力最—大差值容许有多大】过去对？于可液化气体的灭火！系统国内外标准一】般都按流程总损失】的10％确》定允许？最大差？值如果本规范也采用！。这一规定在按本规】范设：计的：七氟丙烷灭火系统】中按第二级增—压，的，条件计算可能出现】的最大的流程—总损失为1》.5MPa(—4.：2M：Pa／20.—6MPa)》允许的最大差值将是！0.15MPa即当！“最不利点”喷【头工：作，。压力是0.6MP】a时“最利点”喷头！工作压力可》达0.75MPa由！此计算得出喷头之间！七氟丙烷流》量差别接《近2：0％(若《按第三级增压条件计！。算其差别会更大【)差别这么大对七氟！丙，烷灭火系统来说要】。求喷射时间短—、灭：火快仍将其认定是均！衡系统显然是不合】理的 ？ ： ？    上述制定允！许最大差值的—方，法有值？得商榷？的地方管网各喷头工！作压力差别是—由系统管网进—。入防护区后的管网】布置所产生的与储存！。容器：管网、汇流管—和系统的主干管没有！关系不应该用它【们来规定“允—许最大差值”；【更何况上述》这，些管网的损》失占流程总损—失的大部分》使最：终结果误《差较大 【     本规】范从：另一个角《度相互？间发：生的差别用它们【自身的长短》去比较来考虑—故规定为“管—网的：第1分流点至各喷】头的：。管道：阻力损失其相互之】间的最？大差值不应大于20！％”虽然允许差值放！大了但喷头之间的流！量，差别却减小》了经测算《当第1分流点至【各喷头的管》道阻力？。损失最大差值为【。20％时其喷头【之间流？量，最大差别仅为10】％左右 ！3.3.14— ， 灭火？设，计用量或惰化设【计用量和系》统灭：火剂储存量》的规定 》。    【 1  本款是等】同采用？了气体灭火系—统物：理性能？和系：统设计ISO— 14520—及洁净？气体灭？火，剂灭火系《统设计规范》NFPA 2001！标准的规定公式中C！1值：。的取用取《百分数中的实数(】不带：百，分号)公式中K(海！拔高度？修正系数《)，值对于在《海，拔，高度0？～1000m以【内的防护区灭—火设计可取K＝1即！可以不？修正对于采用了空调！或冬季取暖设—施的防护区公式中的！S值可？按20℃进》行计算 【    》 2  本款—是等同采用》了气体灭火》系统物理性》能和系统《设计ISO —14520及洁净】气体：灭火剂灭火系统【设计：规，。范NFPA 2【001标准的规【定 》     3 】。 一：。套七氟丙烷灭火系统！。需要储存七》氟丙：烷的量就是》本条规定系统的【储存：。量式(3.》3.1？。4-1)计算出来】的“灭火设》计用量”是必须【储存起？来的并且在》灭火时要全部—喷放到防《护区里去否则就【难以实现灭火的目的！但是要把容》器中的灭火》剂全部从系统中喷放！出去是？。不可能的总》会有一些剩》留在：容器里及部》分非均衡《管网的管道中为【了保证“灭火设计】用，量”都能《从系统中喷放出去】在系统容器》中，预先：多充装一部分这多装！的量正好等于在喷】放时：剩留的即可》保证“？灭火设计用量”全】部喷放到防护区【里去 《   —  ：5  非《均衡：管网内剩余量的计算！参见图1《说明 ？ ？    》 从管？网，第，一，分支点计算各支管的！长，度分别取各长支管与！最短支管长》。度的差值为》计算：剩余量的长度；【。各长支管在末段的该！长度管道内容积量】之和等？量于灭？火剂在管《网内剩余量的体积】量 — 图1！  ：。非均衡管网内—剩余量的计算— 注其】中b：c＜bdbx＝b】c及a？b＋bc＝》ae＋？ex2 》     】系统管网里七氟丙】烷剩余量《(容积？。量，)等于管道xd段、！x2f段、fg【段与f？。h段：的管：道内容积《之和 — 3.3》.15？  管网计》算的规定 ！     》4  本款规定了七！氟丙烷灭《火系统管网的—计算方法由于—。七，氟丙烷灭《火系统是采》用，了氮气增压输送而】氮，气增：压方法是采》用定：容积的密封蓄—压方式在七氟丙烷喷！放过：程中无氮《气补充增《压故：七，氟丙烷灭火》系，统喷放？时是定容积的蓄压】。气体在自由膨胀【下，输送七氟丙烷形成不！定流、？不定压的随机流动过！程这：样的管流《计算是比较复杂的细！致的计？。算，应采：用微分的《方法：但在工程应用—计算上很少采—用这种方法历来的】工程应用计算都是】在，保证应用精度的条】件下力求简单—方便卤代烷灭火系统！计算也不例外以【往的卤代烷灭火【系统的？国际、国外标准都】是，这样做的(但—迄今为？止国际、《国外：标准：尚未提供洁净气【体灭火剂灭火系统的！管网计？算方：法) 》     【对于这类管流的简】化计算常采用的办】法是以平均流量取】代过程中的不—定流量已知流量还不！能进行管流》计算还需知道相【对应的压头寻找简化！计算方法也就是寻找！相应：于平均流量的—压头在七氟》丙烷喷放过程—中必然？存，。在这样的《某一瞬时其流量【会正好？等于：全过程的平均流量那！。么，该瞬时的压头即【是所需寻找》的压头 ！    对于现今】工程上通常所建立的！卤代烷灭《火系统经过》精细计算卤代烷喷】放的流？量，。等于平均流量的那一！瞬时是？。系统的卤代烷设计用！。量，从喷头喷放出去50！％的瞬？时(准确地说是非常！接近50％的瞬时)！；只要是在规范所设！定的条件下进行系】统设计就不会因【为系统的某些差异而！。带来该瞬时点的【较大的偏《移将这一瞬》时规定为喷放全过】程的：“过程中点”本规】范对七氟丙烷灭火】系统的管网计算【。就，采用了这个计算方法！它不是独创也是【沿用了以往国际标】准和国外标》准对卤代《烷灭火？系统的？一贯做法《 》   ？  5  喷放“】过程中点”储存容器！内压力的《含义请见上一—款，的说：明这一压力的—计，算公：式是按定温过程依】据波义耳-马略【特，定律推导出来的 】    】 6  本款是【。提供七？氟丙烷灭《火系统设计进行管】流阻：力，损失计算的》。方法该计算公式可】以，做成图示《(，图2)更便于计算】使用 》 》 图》2  ？镀锌：钢管阻力损失—与七：氟丙烷流量的关【。系  】   七氟丙—烷管流阻力损失的计！算现：今的气体灭火系【统物理性能》和，系统设计《ISO 145【20及洁净灭火剂】灭火系统设计规范N！FPA 200【1都未？。提供出来为了建立这！一计算方法首—先应：该了：解七：氟丙烷在灭火系统中！的管流状态》为此进行了》专项实验对七氟【丙，烷在20℃条件【下以不同充》装率测得它们—在不同？压力下？七氟丙烷的密度变化！绘成：曲线如图3》 ！。 图《3  不同压力【下七氟丙烷的密度】。 ？。     从测！试结果得《知七氟？丙烷在管道》中，。的，流动即使在》大压力降的条—件下基本上仍是【液相流据此依据流体！力学的管《。流阻力损失计算基】本公式和《阻力：平方区的尼古拉茨公！式建立了本规范中】的七氟丙《烷，管流的计算方法 】    】。 将这一计算方法】转换为对卤代—烷121《1的计算与美国卤】代烷1？211灭火》系，统标准NFPA【 1：28和英国室内灭】火装：。置，与设：备，实施规范BS 53！06上的计算进【行校核？得，到基本一致的—结果 —     本款中！所列式(3.3.】15-5)》。和图2用于》镀，锌钢管七氟丙烷【。管流的阻力损—失计：算，。；当系？统管道采《用不锈钢管时其阻力！损失计算可参考【使，用  】   有关管件的局！部阻力损《失当量长度见表1～！表3可供设计参【考使用 》 表1 【 螺纹接口弯头局】部损失？。当量长度 【 】 表2  螺—纹接口三通局部【损失当量长度 【 ， 《 表3 ！ 螺纹接口缩径【接头局部损失当量】长度 【 【3.3.《16 ？ 本条的规定是【为了保证七》氟丙烷灭火》。系统的设计质量满足！七氟丙烷灭火系【统灭火技术要求而】设定：的 ： 》    最》小P：c，值是参照实验—结果：确定：的 【  ：  ：P，。c，≥Pm／2(MPa！绝对压力《)它是对《七氟丙烷系统设计通！过“简化计算”后精！确性的检验》；如：果不符合说明设定】条件不满《足，应该调整重》。新，计，算   ！  下面用一个【实例介绍七氟丙烷灭！火系统设计的—计，算演算 》  》 ，  ： 有一通讯》机房房高3.2m长！14m宽7m设【七氟丙烷灭火系【统进行保《。护(引入的》部件的有关》数据：是取用？某公司的ZY—J-100系—列，产品) —。     【1)：确定灭火设计浓度 ！ ？ ，    《 依据本规范—。中规定取《。C1：。＝8％？ —    2)计算保！护空间实《际容积 》    【 V：＝3.2×14×】7＝313.6(m！3，)  】   3)计算【灭火剂设计用量 】    】 依据本规范—公式：(3.3.14【-1) 》 《   】 ， 4)设定灭火剂喷！放时间 】     依据本】规范中规定》取，。t＝7s 】     5)】设定喷头布置与数】量 ？   —  ：。选用：JP型喷头其保护】半径R？＝7.5m ！。     故设】定喷头为2只；按】保护区平面均匀【。布置喷头 — 《  ：  6)选》定灭：火剂储存容器规格】及数量 《 ？     根据W！＝198.》8kg选《用100L的JR-！100／《54储存容器3只】。   】  7？)绘出系统管网【计算图(《。。图4) 】 ， 》 图4  系统【管网计算图 —   【  8)计算管道】平均设计流量 】 《 —    9)选择管！网管道？通径 】 ，   以《管道平？均设计流量依—据本规范条文说【。明第3？.3.15》条第6？。款中图2选取其结】。果标在管网计算图】。上 ：。  —。   1《0)计算充装—率   ！  系统储存量【W0＝？W＋△W1＋△【W2； 【     —。管网内剩余》量△W2＝》0； 《     储！存容器内《剩余量△W》1＝n×3》.5＝3×3—.5＝10.—5(kg)》； 【。    《充装率η＝W—0／(n·》Vb)＝《。(198.8＋【10.5)／(【3×0.1)＝6】97.7(kg【／m3) 》    】 11)计算管网】管道内容积》 》     先—按管道内径求出单】位长度？的，内容积然后依—据管网计算图上管】段，长度求算 ！     Vp＝】。29×3.42＋7！.，4×1？.96＝1》13：.7(m《3) —    》 12)选用额定增！。。。压压力？ ？ ：。。     依据【本规范？中规定选用P0＝4！.3MPa(绝【对压力) — 《    13)计算！全部储存容器气相】总容积 — ：     》依据本规范中公式(！3.3.15-4】) 】 《 】 》    由》此即可依据求得的F！c值从？产，品规格中选》用与：该值相等(偏差+9！％-：3％)、性能跟设】计一致的《喷头为J《P-30 — 《。3.3.18  一！般喷头的流》量系数在工质一【定的紊？流状态下只由—喷头孔口结构所决】定但：七氟丙？烷灭火系统的喷【头由于系《统采用了氮气—增压输送部》分，氮，气会溶解在七—。氟，丙烷里在喷》放，过程中它会影响七】氟丙烷流量氮气【在系：统工作过程中—的溶解量与析出量】和，。。储存容器《增压压力及喷头【工作压力有关故七氟！丙烷灭火《系，统，喷，头的流量系》数即各？个，喷头的实《际等效孔口面积值】。与储：存容：器的：增压压力及喷头孔口！结构等因素》。有，关应经试验测定【 ：