《。3.3  》七氟丙烷灭火—系统 《 —3.3.1 — 灭火？。设计浓度不》应，小于：灭火浓度的1—.3倍？及惰化？设计浓度不》应小于惰化浓度1.！1倍的规定是等【同采用？气体灭火《系统物？理性：能和系统设计—ISO 14—520及《洁净气体灭火剂灭火！系统设计规范—NFPA《 2：001标准的规定】 ：。  》   有关可—燃物的灭火浓度数据！。及惰化浓度》数据也？是采用了气体—灭火系？统物理？性能和系统设—。计I：SO ？14520及洁净】气体灭火《剂灭火？。系统设？计规范N《FPA 2001标！准的数据 》 ，     】采，用惰化？设计浓度的只是对有！爆炸：危险的气体》和液体类的防护区火！灾而：言，即，是说无？。爆炸危险的气—体、液体类的防护区！仍采用？灭火：设计浓度进行消防设！计 — ，。 ，   那么如—何，认定有无《爆炸：危险呢? 》 《   ？  首先《应从温度方面去检】查以防？护区内？存放的可燃》、易燃？液体或气体的闪点】(闭口杯法)温度】为标准检查防—护区的最高环—境，。温度及？这，些物料的储》存(或工作)温度不！高过闪点温度的且防！护区：灭火：后不存在永》久性火源、而防护区！又经常保持通风【良好的？则认为无爆炸危险】可按灭火设计浓【度进行设计》。还，需提请注意的是对于！扑救气体火灾灭火前！应做到切断气—源 —。     当—防护区最高环境【温度：或可燃、易燃液【体的储存(或工作)！温度高过其》闪点：。(闭口杯法》)温度时可进—一步再？做检查如《果，在该温度下液—。体，挥发：形成的最大》。蒸气浓？度小于它的燃烧下限！浓度值？的50％时仍—可考虑按无》爆炸危险《的灭火设计》。浓度进？行设计 —     如何！在设计时确定被【保护对象(可燃、易！燃液体)的》。最大蒸气浓度是【否会小？于其：燃，烧下限浓度值的50！％呢?这可转换【。为计算防《护区内被《保，护对象的允许最大储！存量并可《参考下式进行—计算 】。。 —   ？ 式中  W—m允：。许的：最，大储存量(k—g)：； ？  》        】Cf该液《体(保护对象—)蒸气在空气中燃】烧的下限《浓度(％体积比)】。；   ！      — M该液体的分子】。量； 》 ：   ？     》  K防护区最高环！境温度或《该液体工作》。温度(按其中最大值！绝，对温度？)； — ：   ？   ？  ： V防护区净容积(！m3) 《 ， 3》.3.3  本条】规定了图书》、档：案，。、票据及文物资料】等防护？区的灭火设》计浓度宜采》用10％首》先应该说明依据本】规范第？3，.2.1条七—氟丙烷只适用于【扑救固？体表面火灾因此上述！规定的灭火》设计浓？度是扑救表面—火，灾的：灭火设计《浓度不？可用该设计》浓度去扑救这些【防护区？的深位火灾》 ，  —。   固体》类可燃物《大都：有，。。从，表面火灾《发，展，。为深位火《灾的危险《；并：。且在燃烧过》程中表面火》灾与深位火》灾之间无明显的界面！可以：划分是一《个，渐变的过程》为此在灭《火设计上立足—于，扑救表面火灾并顾】及到浅度的深—位火：灾的危险《；这也是制定卤【代烷灭火《系统设计标准时国内！外一贯的《做法 ？    】 如果单纯依据气】体灭火系《统物理性能和系【统设计？ISO 1452】。0标：准所给出《的，七氟丙烷灭固体【表面火灾的灭火浓度！。为5.8《％，的数据而规定上【述防护区的最低灭火！设，计浓度？为7.5％是—不恰当的《因为那只是单纯的表！面火灾灭火浓度气】体灭火系统》物理性能和系统设计！I，SO 14》52：0标准所给出—的这个？数据是以正》庚烷为燃料》的动态灭火试验为基！础的它当然是单纯的！表，面火灾只能在热【释，放速率等方面某种】程度上代表》固体表面《火灾而？对浅度的深位火灾】。的危险？性正庚烷火不可能】准，确体现 】 ，。    本条—规定了纸张类为主】要可：燃物防护区》的灭火设计浓度【它们在固体类火灾中！发生浅度深位火灾】。的危险比之其他可能！性更大扑灭深位火】灾，的灭：火浓度要远大于扑】灭表面火灾》的，灭火浓度；》且，对于不同的灭火浸渍！时，间它：的灭火浓《度会发生变化—浸，渍时间长则》灭火浓度会低一些 ！ ？    》 制定本条标准应以！试验数据为》基础但七氟丙—烷扑灭实际固体【表面火？灾的基本《试，。验迄今未见》国内：。外，有相关报道无法借鉴！所以只？能借鉴以往国内【外制：定其他卤代烷灭火系！统设计标《准的：有关数据它》们对：上述保护对象其灭火！设计浓度约取灭【火浓度的1.—7，～2.0倍浸—渍时间大都取10】min故本》条规定七氟丙烷在上！述防护区的灭火【设计浓度为10【％是灭火浓度—的1.7《2倍 《 3.3.4！  本条《对油：。浸变压器室、带油】开关的配电室和燃】油发电机房的七【氟丙烷灭火》设计浓度规》定宜采？用，9％是依据气体【灭，火系统物理性能和系！统设计ISO 【1452《0，标，准提供的相关—灭火浓度数据取【安全：。系数约为1.3【确定的 ！3.3.5》  通讯机房—、计算机房》中的陈设、》。存放物主要是电子】电器设备、》电缆导线《和磁盘、纸卡之【类以及桌椅》办公器具《等它：们应属固体表面火灾！的保护依据气体灭】火系统物理性—能和系？统设计ISO 【14520标准【的数据？固体表面《火灾的七氟》丙烷灭火《浓度为5《.8％最低灭火设】计浓度可取7.5】％但是由于》防护区内陈》设、存放物》多样不能单纯按电子！电器设备可燃物【类，考虑；即使同是电缆！电线也分塑胶与【橡胶：电缆电线它》们，灭火难？易不：同我国国家》标准卤代烷13【01灭火系统设【计规范GB 5【。0163-9—2对通讯机》房、电子计》算机房规《定的：卤代烷13》01的？。灭火设计浓》度为5％而固—体表面？火灾的卤《代，烷，1301的灭—火浓度为3.8【％取的安《全系：数是1.32；国外！的情况像《。美国计？算机房用《卤代烷1《301保护一—般都取？5.5％《。的灭火设计》浓，度安全系数》为1.45 —    】 从另？外一个角度来说七】氟丙烷？与卤：。代烷：。1301比》较在火场上比—卤代烷130—1的：分解产？物多其中主要成分】是HF？HF对人体与精密设！备是有伤害和—浸蚀影响的》但，据美国F《essisa的【试验：。报告指？。。出提高七氟丙烷的】灭火设计浓度可以抑！。制分：解产物的《生成量？。提高20％就可【减少50％》的生成量 】  ？   ？正是考虑《上述情况《本规范确定七氟丙烷！对通讯机房、电子计！算机房的保护采用】灭火设？计浓度为8％—安全：系，数取的是1.38】 3.3！.6  本》条所做规《。。。定目的是限制随意】增加灭火使用—浓度：同时也为了》保证：应，用时：的人身？安全和设备安全 ！ ： ：3.：3，.7  一般—来说采？用卤代烷气》体灭火的地》方都：。是比较重要的—场所迅速扑》灭火灾减少火灾造】成的损？失具有重要意义【因此卤代烷灭—火都规定灭初期火】灾这也正能发挥卤代！烷灭火迅速的特点；！否则就会造成卤代烷！灭火的困难》对于固体表面火灾】火灾预燃《时间长？了才实行灭火有发展！成深位火灾的危险显！然是很不利于卤代烷！灭火的；对》于液体、气体火灾】。火灾预？燃，时间长了有可—。能酿成爆炸》。的危险？。卤代烷灭火》可能要从灭》火设计？浓度改换为惰化设计！浓，度由此可见采用卤代！烷灭初？期火灾缩短》。灭火剂？的喷放时间》是非常重要的故国际！标准及国《外，一些：工业发达《国家的？标准都将《卤代烷的喷放时【间规定不应大于10！s， —   ？。 另外七氟丙烷【遇，热时比卤代烷—1301的》分解产物要多出很】多其中主要成分【是HF它对人体【是有伤害的；—与空：气中的水蒸气结【合形成氢《氟酸还会《造成对精密设—备的浸蚀损害—根据美国Fes【sisa《的试验报告缩短卤代！烷在火场《的喷放时间从10s！缩短为5s》。分解产物减少将近一！半 —  ：   为有效防止灭！火时：HF对通讯机房【、，电子计？算机房等《防护区的损害宜将七！氟丙烷的喷放时间】从，一般的？1，0s缩短一些故本条！中规：定为8s这样的喷】放时间经试验—论证：一般是可以》做到的在一些工业】发达国家里也—是被提倡的当然【这会增加系统—设计和产品设计【上的难度尤其是【对于那些离储—瓶间远的防护区【和组合？。分配系统中的个【别防护区它们的【难度会大一些故本】。规范采用了5.6】MPa的增》压(等级《)条件供选》用 —。 3.3.》8  ？本条是对七氟丙烷】灭火时在防护区的】浸渍时间所做—的规定？针对：不同的保护》对象提出了不同【要，。求 【    对扑—。救，木材：、纸张、织物类固体！表面火灾规》定，灭火浸渍《。时间宜采《。用20？m，。in这？是借：鉴以往？卤代烷灭《火试验的数据例【如公：。安部：。天津消防《研究所以小木楞垛】(12mm×12m！。m×14《0mm5排》×，7层)动态灭火试验！求，测固体表面火灾的灭！。火，数据(美国也曾做】过这类试验)他们】的灭火数据》中以卤代烷1—211为工质达到3！.5％的《浓度：。灭，明火；？欲继续将《木楞垛中的阴—燃火完全灭掉—。。需，要提：高到6％《～8％的浓度并【保持此浓度6～【7min《；若以3.5％～4！％的浓度完全灭【掉阴燃？火保持时间要增至3！0min《以上 【     在第3.！3.3条中规定本】类火灾的《灭火设计浓度为10！％安全系《。数取1.72按惯】例该安全系》数取的是《偏低点鉴于七氟【丙烷市场价较高不】宜将设计浓度取高】而是可以考虑将浸】渍时间稍加长些【这，样仍然可以达到安全！应，用的目的《故本：条规定了《扑救木？材、纸张《、织物类灭火的浸渍！时间为20m—in这样做符—合，本规范？总则中“安全可【靠”、“经济合理】”，的，要求；在国外—标准中也有》卤代烷灭火浸—渍时间？采用：20min的—规定 《。  》   至于其他【类固体火灾》灭火一般要》比木材、《纸张类容《易些(热固》性塑料等除外)故灭！火浸渍时间规定为宜！采用：。10min —     ！通讯机房、电子【。计算机？房的灭火《浸渍时间在本规范】里不像其他类固【体火：灾规：定的那么长是出【于，以下两方面的—考虑 ？ 》 ，   ？第，一尽管它《们同属固体表面火灾！保护：但电子、电器—类不像木《材、纸张那样—容易趋近构成深【位火灾扑救起来要】容易得多；同时国内！外对电子计》算，机，房这：样的典？型应用场《所专门做过一些【试验试验表》明卤：代烷灭火时间都是在！1min《内完成？的完成后无复燃现象！ ？     第】二通：讯机房、计算机【房所采用的是精密】设备通导性》和清洁性都要求非】常高：应考虑到七氟丙烷在！火场所？产生：的分解物可能会【对它们造成》危害所？以在保证灭火安【全的前提下尽量缩短！浸渍时间是》。必要的？这有利于《灭火之后尽》快将：七氟丙烷及》。。其分解？产物从防护区里【清除出去 ！     但从【灭火安？全考：虑也不宜将灭火浸】渍时间取得过短故】本规范规定》通讯机房、》计算机？房等防？护区的灭火浸—渍时间为5min】 ，     ！ 气体、液体—火灾都是单纯—的表面火灾所有气】体、液体灭火试验】表明当气体》灭火剂达到灭火浓】度，后都能立即灭火考虑！到一般的冷》却要求本规范规【定它们的灭火浸渍】时，间不应小于1mi】n如果？灭，火前：的，燃烧时间较长冷【却不容易浸》渍时间应适当加长】 3.3！.9  《七氟丙烷2》0，℃时的蒸《气压为0.39MP！。a(绝对压力)【七氟丙？烷在环境温》度下储存其自身蒸】气压：不，足以将灭《火剂从灭火系统中输！送喷放到防护—区为此只有在储【存容：器中采用《其他气体《给灭火剂增》压规定采用的增压气！体为：氮气并规定了—它的允？许含水量以免—影响灭火剂质量和保！证，露点要求《。这都：等同采用了气体灭火！系统：物理性？。能，。和系统设计IS【O 1？4520及洁—净气体灭火剂灭火】系统设计《规范NFP》A 2001标准的！规定 】    为》。什么要对《增压压力《做出规定《而不可随意》选取呢?这其中的】主要：。缘故：。是七：氟丙烷储存的初始压！力是影响喷头流【量的一个固有因【。素喷头的流量曲线】是按：初始：压力为？条件预先决定的这】就要求初始充压压力！不能随意选取 【 《     为了【设计方便设定—。了三个级别系统管】网长、流损大的可】选用4.2M—P，a及5？.6M？Pa增压级；管【网短、流损小的可】选用2.5M—Pa增压《级2.5MP—。a及4.2》MPa？是等同采用了—IS：O，。 14520及洁净！。。气体灭火剂灭—火系统设计标—准NFPA 200！1，标准：的规定；增》加的5.6MPa增！压级是为了》满足：我国通常采用的组合！分配系统的设计【需要即在一些距【离储瓶间较》。远防护区《也能达？。到喷射时间不大【于8s的设计条件】 ： 3.3.】1，0  对单》位容：积充：装量上限的规定【。是从：储存容器使用安【全考虑的因充—装量过高《时当储存容器工作】温度(即环境—温度)上升到某一温！度之：后其：内压随温度的—。。增加会由缓增变【为陡增这会危及【储存：容器的使《用安全故而》应对单位容积充装量！上限：做出恰当而又明确的！规定充？装量：上限由实验得出所】。对应的？。最高设计温度为5】0，℃各级的《储，存容器的设计压【力应分别不小于一】级4.0M》Pa；二级》5.6MPa(【焊接容器)和6.】7MPa(》无缝容器)》；三级8.0MPa！ ， 》     系统【计，算过程中初选—。充装量建议采—用，800～《900kg》／m3左右 — 3.3.！11：  本条所做的规定！是为保证七氟丙【烷在管网中的流【动性能要求及系统管！网计算方法上的要】求而设定的我—国，国家标准卤代烷【1301灭火系统】设计规范GB 5】0163-92【和，美国标准卤代烷13！0，1灭火系统》标准：NFPA 12A中！都有相同《的规定 ！3.3.12  管！。网，设计布置《为均衡系统》。有三：。点好处一是灭—火剂在防护区里容】易做到？喷放均匀利》于灭火；二是可不】考，虑灭火剂《在管网中的剩余量】做到节省；三是【减少设计工作的【计算量可只选用一】。种规格的喷头只要】计“最不《利，点”这？一点的阻力损失【就可以了 ！。      均【衡系统本应是管网】中，各喷头的实际流量相！等但实际《系，统大都达不到这【。一条：件因此按照惯例放】宽条件？符，合一定要求的仍可】按均衡系统设—计这种规定其—实质在于《对各喷头间工作压】力最大差《值容：许有多大过去对于可！。液化气体的》灭火系？统国内外标准一【般都按流《程，总损失的《。10％确定》允许最大差值如果本！规范也采用这一规】定在按本规范设【计的七氟丙烷—。灭火系统中》按，第二级增压》的条件计算可能出现！的最大的流程总损】失为1.《5，M，Pa：。(4.？2MPa／2—0.6MPa)允许！的最大？差值：将是0.15MPa！即当：“最不利点”喷头】工作压力《是0.6MPa时“！。最利：点”喷头工》作压力？可达0.《75M？Pa由此计算—得出喷头之间—七氟丙烷《流量差？。别接近20％—(若按第《三级增压条件计【算，其差别会《更大)差别这么大对！七氟丙烷灭火系统来！说要求喷射时—间短、灭火快仍将】其认定是均衡系统】显然是不合理的 】 ： ：   ？  上述制定允许】最，。大差值的方法有【值得商榷的地—方管网各喷头—工作压力差别是由系！统管：网进入防护区—。后的：管网布置所产—生，的与储存容》器管网、汇》流管和系统的主【干管没有《关系不应该用—它们来规定“允许最！。大差值”；更何【况，上，述这：些管网的损失占流】程总损失的大部分使！最终结？果误：差较大 》 ， ，     本规范！从另：一个角度相互间发生！的差别用它们—自，身的长短去比—较来考虑故规定为“！管网的第1分流点】至各喷头的管—。道阻力？损失其相互之间的】最大差值不应大【于20％”虽然允】许差值放大了但【喷头之间的流量差】别却减小《。。了经测？算当：第1分？流点：至各喷头的管—道阻力损失最—大差值为20％时其！喷头之间流量最【大差别仅为10％】左右 — 3？.3.14  【灭火设计用量或【惰化设计《用量和系统灭火剂储！存量的？规定 《 ，     1】  本款《是，等同采用了》气体灭火系统物理】性能和？系统设计ISO 1！4520《及洁净？气体灭火《剂灭火系《统，设，计规范NFPA 2！0，01标准的》规定公式中C1值】的取用取百分数中】的实数(不带—百分号)公式中K(！海拔高？度修正系数)值对于！在，海拔高度0～10】。0，0m：以内：的防护区灭火—设计可？取K＝1即可以不】修正对于《采用：了空调或冬季—取暖设施的》防护区公式中—的S值可按20℃进！行计算 】   ？。  2？  ：本款是？等同采用了》气体灭？火系统物理性能【和系统设计》ISO 《14520及—洁，净气体灭火剂—。灭火系统设计规【范NFPA》 2001标准【的规定 】  ：  ： 3  一》套七氟丙烷灭—。火系统需要储存【七氟丙烷的量就【。是本条规定系—统的储存量式(3.！3.14-1)计】算出来的《“灭火？设计用量《”是必须储》。存起来的并》且在灭火时》要全部喷放到—防，护区里去否则—就难以实现灭—火的目的但》是要：把容器中的灭—火剂全部从系统中】喷放出去是不—可能的总《会有一些剩留—在容器里及部分非】均衡管网的管道【中为了保证“灭【火设计用量”都能】从系统中喷放—出去在系《统容器中预先—多充装？一部分这多装—。的量正好等于—在喷放时《剩留的？即可保证“灭火设】计用量？”全部喷放到防护区！。。里，去 —     5—  非均《衡，管网内剩余量的计算！参见图1说明— ：  》   从管网第【一分：。支，。点计算？各支管？的长度分别取各长】支管：。与最短支管长—度的差值为计—。算剩余量的长度；各！长支管在末段—的该长度管道内容】积量之和等》。量于灭火剂在—管网内？剩余量的体积量【 ： ： — 图1  非均】衡管网内《剩余量的计算 】 注其中bc！＜bd？bx＝bc及—ab＋bc＝ae】＋e：x2 《     】系统管网里七氟丙烷！。剩余量(容积—量)等于管道xd】段、x2f》段，、fg段与fh段的！。。管道内容积之和 ！ ？ 3.？。3.15  —管网计算的规定 ！   —  4  》本款规定了七氟丙烷！灭火系统管网的计算！方法由于七氟丙烷】灭火系统是采用了】氮气增压《。输送而？氮气增？压方法是采用—定容积的《密封蓄？压方式在七》氟丙烷喷放过—程，中无氮气《补充：增压：故七氟丙烷灭火系统！喷放时是定容—积，的蓄压气体在自【由膨胀下《输送七氟丙》烷形成？不定流、不定—压，的随：机流：动过程这《样的管？流，。计算是比较复—。杂的细致的计算应采！用微：分的方法但》在工程应用计算上很！少采用这《种方法历来的工程应！用计：算都是在《保证应用精度的条件！下力求简单方—便卤代烷灭》火系统计算》也不例外《以往的卤代烷灭【火系统的国际、国外！标，准都是这样做的(】但迄今为止国—际、国？外标准尚未》提供洁净气体灭火】剂灭火系《统的管网《计算方法)》 ， ？     对【于，这类管流的简化计算！常采：用的办？法是以？平均流量取代过程】中的不定流》量已：知流：量还不能进行—管流：计算还需知》道相对应的压—头寻找简化计算方】法也：就是寻找相》应于平均流量的压】头在七氟丙烷喷【。放过程中必然存【在这样的某》一瞬时？其流：量会正好等》于全过程《的平均流量那—么，该瞬：时的压头即》是所需寻找的压【。头 【 ，  ： ，对于现今工》程上通常所建—立的卤？代烷：灭火系统经过精【细计算卤代烷喷放】的流量等于》平均流量的那一【瞬时是系统》的卤代烷设计—用，量从喷头喷放—出去50％的—瞬时(准确》地说是非常接近5】0％的瞬时》)；只要是在规【范，所设定的条件—下进：行系统设计就不【会因为系统的—某些差异而带来【该瞬时点的较大的】偏移将这一瞬—时规定为喷放全【过程的？“过程中点”本【规范对七《氟丙烷灭火》系统的管《网计算？就采用了《这个计算方法它【不是独创也是—沿用了以往国际标】准和国外标》准对卤代烷》灭火系？统的一贯做法 】。   —  5  喷放【“过程中点”储存】容器内？压力的含义请见上一！款的说明这》一压力的计算—公式是按定温—过程：依据波？义耳-马略特—定律推导出》来的  ！   6《  本款是提供七氟！丙烷灭火系统设计进！行管流阻《力损失计算》的方法该计算公式可！以做成图示》(图2)更便于【计算：使用 ！ ， 图2 【 镀：锌钢管阻力损失与】七氟丙烷流量的关系！    ！ 七氟丙烷管流阻力！损，失的计算现今的【气体灭火系统物【理性：能，和系统设计ISO ！14520及洁净】灭火剂灭火》系统设计规范N【FP：A 2001都【。未，提供：出来为了建立这【一计算方法首先应】该了解七《氟丙烷？在灭火系统中的【管流状态为此进行了！。。专项实？验对七？氟丙：烷在2？0℃条件下以不【同充装率测得—它们在不同》压力下七氟丙烷【的密度变化绘—成曲线如图3 【 【 ： ：图3  不同压力下！七氟丙烷的密度【  【  ：。 ，从测试结果得知七氟！丙烷在管道中的流】动即使在大压力【降的条件下基本上】仍是液相流据此【依，据流体力学的管【流阻力损《失计算基本公式和】阻力平方区的尼古】拉茨公式建》立，。了本规范中的七氟丙！。烷管流？的计算方《。法 【 ， ，  将这一计算方法！转换为对卤代烷12！11的计算》与美国卤代烷121！1灭：火系统标准NFPA！ 128和英国室内！灭火装置与设备实】施，规范BS 5—。306上的计算【进行校核得到基【本，一致：的结果 —  《   本款》中所：。列式：(3.3.1—5-5)和图2用】。于镀锌钢管》七氟丙烷管流的【阻力损？失，计算；当系》统管：道采用不锈钢管【时其阻力《损失计算可参考使用！    ！。 有关管件的局部】阻力：损失当量长度见表】1～表3《可，供设计参考使用【 》 表1  螺纹【接，口弯头局部》损失当量《长度： 【 表2【  螺纹接口三【。通局部损失》当量长度 》。 】 ： ，表3  《螺纹接口《缩径接头局》部损失当量长—度 】 ？ 3.3.16】  本条的规定是为！了保证七氟》丙烷灭火系统的设】计质量满足七氟【丙，烷灭火系《统灭火技《术要求而设定—。。的 ？    【 最小Pc值是参照！实验结果确定—的 》。    》 Pc≥P》m／2？(MPa绝对压【力)：它是：对七氟丙烷系统设计！通过“简化计算”】后，精确性的检验；【如果不符合说—明设定条件不满【足应该？调整重新计算 ！   》  下面用一个实例！介，绍七氟丙烷灭火系】统设：计的计算演算 ！    —  有一《通讯机房房高—3.2？m长1？4m宽？7m设七《氟丙烷灭《火系统进行保护【(，引入的？部件的有《关数据是取用某公司！的ZYJ《。。-100《系列产品)》 —    1)—确定灭火设计—浓度  ！   依据本—规范中？规定取C1＝8【％ —   ？ ， 2)计算》保护空？间实际容积》。 ？    — V＝？。3.2×14×7】。＝31？3.6(m3) ！    【 3)计《算，灭火剂设计用量 ！ 《 ，   依据本规【范公式(3.3.1！4-1) 】 《  》   4)》设定：灭火剂喷放》时间 ？   【  依据本规范【中规：定取t＝7》s —。   ？  5)设定喷头】布置与？数量 》 ：。  ：。   选用JP型喷！头，其保护？半径：R＝7.5m 【     ！故，设定喷头为2只【；按保护区平面【均匀布置喷头 ！    — 6)选定灭火剂】储存容？器规：格，及数量 】     根据W＝！198.8kg【选用100L的J】R-：100／54—储存容？器3只 —  《   7)绘出【系统管网计算图(】图4) 《 — 图4 】 系统管《网，。计算图 》     8！)计算管道平均设】计流：量， ？ 》   — ， 9)选择管网管道！。通径 ？     ！以管道平均设计【流量依据本规—。范条文说明第—3.3.《15条第6》款中图2选》取其：结果标在管网计算图！上 ？   —  10)》计算充装率 】  《   系统储存量】W0＝W《＋△W1＋》△W2； ！  ：   管网内剩【余量△W2》＝0；？ 《   《  储存容器内剩余！量△W1＝n×【3.5＝3》×3：.，5，＝10.5(—kg：)；： 》     充装率η！＝W：0／(n《·Vb)＝(198！.8＋？10.5)／(3】×0.1)＝—697.7(kg】／m3) 》 》 ，   11)—计算：管网管道内容积 ！    【 ，先按管道内径—求出单位长度的内容！积然后依据管网【计算图上管段—长度求算《 ？ ：     V—p＝29×3.【42＋7.4×【1.96＝113.！7(：。m3) 】     1—2)选用《额定增？压压力？ 》     依—。据本规范中》规定选用P0—＝4.？3，MPa(绝对—压力) 】     13)】计算：全部储？存容器气相》总容积 —   》。  依据《本规范中公式(【3.3.《15-4) —。 》 ！ 】  ：   由此即—可依据求得的Fc值！从产品？规格中选用与该【值相等(偏差—+9％-3％)、】性能跟设计一致【的喷：头为JP-30 】 ？ ， ，3，.3.？18  《一般喷头《的流量系数在工【质一定的《紊流状？态下只？由喷头孔《口结：构所：决定但七氟丙烷【。灭火系统《的喷头由于系统采用！了氮气增压输送部分！氮气会溶解在七【氟丙：。烷里在喷放过—程，中它会？。影响七氟《丙烷流量氮气在【系统工作过程中的溶！解量：。与析出量《。和储存容器增—压压力？及喷头工《作压力有关故七氟】丙烷灭？火系统喷《。头，的流量？。系数即各个喷—头的实际《等效孔口面积值【与储存？容器的增压压—力及喷头孔口—结构等因素有—关，应经试验测定 】