3.3 】 七氟？丙烷灭？火系统 【 ， 3.》。3.：1  ？。灭火设计浓度—不应小于《灭火浓度的1.3倍！及惰：。化设计浓度不应小于！惰化浓度《1.1？。倍，的规定是等同采用气！体灭火系统物理性能！和系统设计ISO】 ，1452《0及洁净气体灭【火剂灭火系统设【计规：范NFPA —200？1标准的规定— ，。 《 ， ，   有《关可燃？物的灭火浓》。。度数据及惰》化浓度数据》也，。是采：用了气体灭火—系统物理性能和系】统设计ISO 【145？20及洁净气—体灭火？剂灭火系统设计规范！NFPA 2—001标准》的数据 】     》采，用惰化？设计浓？度的只是对有爆【炸危险的气体和液】体类的防护》区火灾而言即是说无！爆炸危险《的气体、液》体类的防《护区仍采用》。灭火设计浓度进行消！防设计 《 ，     】那么如何认定有无爆！。炸危险呢《? ？    【 ，首，。先应从温度方面去】检查以防《护区内？存放的可燃、易【燃液：体或：气体的？闪点(闭口杯法)】温度：为标准检查防—护区的？。最，高环：境温：度及这些物料的储存！(或工作)》温度不高过闪—点温度的且》防护区灭火后不存】在，永久性火源、而【防护区又经常保持】通风良好的则认为】无爆炸危险》可按灭火设》计浓度进行设计还需！提请注意的是—。对于扑救《气体火灾灭火前【。应，做到切？断气源 ！   ？ ，当防：护，区最高？环，境温度或可燃—、易燃液体的储【存(或？工，作，)温度高过其—闪点(闭口杯法【)温度时可进一【步再做检查》如果在该温度下液】。体挥发形成》的最大？蒸气浓度小于它的】燃，烧下限浓度》值的50《％时：仍可考虑按无爆【炸危：险的灭火设计—浓度进行设计 【   【  如何在设计时】确定被？保护对象(可燃、】易燃液体)的最大】蒸气浓？度是否会小于其燃烧！下限浓度值的50】％呢：?这可转换》为计：算防护区内被—保护对象的》允许最大储存量并可！参考下式《进行计算 — ？  】  ： 式中  Wm允】许的最大储》存量(kg)—； —    《      C【f该液体《(保护对象)蒸【气在空气中燃烧【的下限浓度(—。％体积比《。)； 《     】。     》M该液体的分子量】； ：    】    《  K防护区最高】环境温度或该—液体工作温度—(按其中最》大值绝？对温度)； 【 ？ ， ，        】V防护区净容积(】m3) ！。3.3.3  本】条规：定，了，图书、档案、票据】。及文物资《料等防护区》的，灭，火设：。计，浓，度宜采用10—％首先应该说明依据！本规范第3.2.1！条七氟丙烷只适【用，。于扑救固体表面【。火灾因此上述规定】。的，灭，。。火设计浓度是—扑救表面火灾—的灭火设计浓度不】可用：该设计浓度》。去扑救这些防—护区的深位火—灾  】   ？。固，体类可？燃物大都有从表面火！灾发展为深位火【灾的危险；》并且在燃《烧过程中《表，面火灾与深》位火灾之间无—明，显，。的界面可以划—分是一个渐变的过】程为：此在灭火设计上【立足于？扑，。救表面火灾并顾【。及到浅？度的深位火灾的危险！；这也是《制定：卤代烷灭火系统设计！标准时国内》外，一贯的做法》。 ，  —   如果单纯【依据气体灭火系统物！理性能和系统—设计ISO 14】52：0标准？所给出的七》氟丙烷灭固体—表面火灾的灭火浓度！为5.8％》的数据而《规定上述《防护区的最》低灭火设计浓度为】7.5％是》不恰当的因为—那只是单纯的表【面火灾灭火浓度气】体灭火？系统物理性能—和系统？设计：I，。SO 14520标！准所：给出的？这个数据《是以正庚烷为燃料的！。。动态灭火试验—。为基础的《它当：然是单纯的表面【火灾：只能在热《释放速率等》。方面某种程》度上代？表固体表面火灾而】对浅度的《深位火灾的危险性正！庚烷火不可》能准确体现 】  《   本《条规定了纸张类为】主要可？燃物防护区的—灭火设计浓度它【们在固体《类火灾？中发生浅度》深位火灾的危险比】之其他可能性—更大扑灭深位火灾】的灭火浓度要远大于！扑灭表面火灾的灭火！浓，度；且对于不同【的灭火浸渍时间它的！灭火浓度会》发生变化浸渍时【间长则？灭，火浓度会低》一些 】   ？ 制定？本条标？准应：以，试验数据为基础但七！氟丙烷扑《灭实际固体表—。面火灾的《基本试？验迄今未见国内外】有相关报道无法借鉴！。所以只能借鉴—以往国？内外制定其他卤代】烷灭火系统设—计，标准的有关数—据它们对上述保护对！象其灭火设计—浓度约取灭》火浓度的1》。.7～？2.0倍浸渍—时间大都取10m】in故本条规定七氟！丙，烷，在上述防护区的【灭火设计浓度为1】0％是灭火浓—度的1.7》。2倍： 《 3？.3.？4， ， 本条对油》浸变压？器室、带油》。开，关的配电室和—燃油：发，电机房的七氟丙烷】灭火设计浓度规【定宜采用9％是依据！气体灭火系统物理】性能和系统设计IS！O 14520【标准提供的相关【灭火浓度数据取【安全：系数约为1.3【确定：的 》 3.3.5【  通讯机房、计算！机房中？的陈设、存放—。物主要？是电子电器》设备、电缆》。导线和磁《盘、：纸卡之类以及桌【椅办公器具》等它们应属固体【表，面火：灾的保护依据气体灭！火系统物理性能和系！统设：。计ISO 》14520标准【的数：据固体表《面火灾的七氟丙【烷灭火浓度为5.8！％最低灭火设—计浓度可取7.5】％但是？由于防护《区，内陈设、存放—物，多样不能单》纯按电？子电器设备可—。燃物类考虑；即使同！。是电缆电线也分【塑，胶与橡胶电缆电【。线它们灭《火难易不《同我：国国家？标，准卤代烷1》301灭《火系统设计规范G】B ：5016《3-：92对通讯机房、电！子计算机房规定的卤！代烷1301—的灭火设计浓度为】5％而固体表面火】灾，的卤代烷13—01的灭火浓度【为3：.8％取的》安全：系数是1.3—2；国外的情—。况像美？国计算机《房，用卤代烷1301保！护一般都取5.5％！的灭火设《计浓度安全系数为1！.45 】     从—另外一个角度来说】七氟丙烷与卤代烷1！301比较》在火场上比卤—代烷130》1的：分解产物多其中主】要成分是HF—HF对人体与精密】设，备是有伤害和浸蚀】影响的但据》美国F？essisa的试验！报，告，指出提高七氟丙烷】的，灭火设？计浓度可以》抑制分解《产，物的生成量提高2】0％就可减少—50：％的生成量 【 ， ？    正是考虑】上述情？。况本规？范，确定七？氟丙烷对通讯机房】、电子计算机房的保！护采：用灭火设计》浓，度为8％安》全系数？取的是1.38 ！ ？ 3.3《.6  本条所【做规定目《。的是限制《随意增加灭火使用浓！度同时也为了保【。证应用？时的人身安》全和设？备，安全 — ， 3.3.7  】一般来？说采用卤代烷气【。体灭火的地》方都是比较重要【的场所迅速》。扑灭火灾减》少火灾造《。成，的损：失具有重要意义因此！卤代烷？灭火都规定灭初期火！灾这也正能发挥卤】代，烷灭火迅速》的特点；否则就【会造成？卤代烷灭火的困难对！于固体表面火灾【火灾预燃时间长【了才实行灭火—有发展？。成深位？火灾的危险显然【是很不利于卤代烷】灭火的；对于液【体，、，气体火灾火灾预燃】时间长了《有，可能酿？成爆炸的《危险卤代烷灭火【可，能要从灭火设计浓】度改换？为惰：。化设计浓度由此可见！采用：卤代烷灭初期火【灾缩短灭火剂的喷】放时间是非常—重要的？故国际标准及—国，外一些工业发—达国家的标准都将卤！代烷的喷放时间【规定不应大于10s！ 》。    《 ，另外七氟丙烷—遇，热时比？卤代烷130—1的分解产物—要多出很多其中主要！。成分是H《F它对人《体是：有伤害的；与—空气中的《水蒸气？结合形成《氢氟酸还会造成对】精密设备的浸蚀损害！根据美国Fe—ssisa的—试验报告缩短卤代】烷在火？场的喷放时》间从：10s缩短为5【s分解？产物：减少将近一半— 》 ，。    《为有效防止》灭火时？HF对通讯机房、电！子计算机房》等防护区《的损害宜将七—。氟丙烷的喷》放时间从《。一般：的10？s缩短？一些故本《条中规定为8s【这，样的喷放时间经【试验：。论证一般是可以【做到：的在一些工业发达国！家里：也，是被提倡的》当然这会《增加系统《。设计和产《。品设计上《的难度尤其是对于】那些离？。储瓶间远的防—护区：和组合分配》系统中的个别防【护区它们的难度会大！一，些故本规范采用了5！.，6M：Pa的增压(等【级，)条：件供选用 】 3？.3.8 》。 本条是对七氟丙】烷灭火？时，在防护？区，的浸渍时间所—做，的规定针对不同的】。保护对象提出了不同！要求：。。 ？    — 对扑？。救木材？、纸张、织物类【固体表面《火灾规定灭》。火浸：渍时间宜采用20】min这是借鉴以】。往卤代烷灭火—试验的数《。据例如？公安部天津消—防，研究所以《小木楞？垛(：1，2mm×12m【。m×140mm5排！。×，7层)动态灭火【试验求测固体表【。面火灾的灭火数据(！美国也曾做过这类试！验，)他们的灭火数据】中，以卤代烷121【1为：工质达到3》.5％的浓》度，灭明火；欲》继续将木楞垛中的】。阴燃火？完全灭掉《。。需要提高到6—％～8％的浓度【并保持此浓度—6～7？m，in；若以3—.5％～4％—的，浓度完全《灭掉阴燃火保—持时间要增至30m！in以上《 —   ？ 在第3.3.3】条中：规定：本类火灾的灭火设】计浓度为10％安全！系数取1.72按惯！例该安全系数取【的是：偏低：。点，鉴于七氟丙》烷市场？价较高不宜将设计】浓度取？。高而是？可以考虑将》浸渍时间稍加长些】。这样仍然可》以达到安全应用的目！的，故本条规定了—扑救木材、纸张、】织物：类灭火的浸》渍时间为20—min这样做—。符合：本，规范总则中“安全可！靠”、“经济合【理”的要求；—在国外标准》中也有卤代烷灭火】浸渍时间《采用20m》i，n的：规定 ？ 》    至》于其：他类固体火》灾灭火？一般要比木材、【纸张类容易些(热】固性塑料《等除：外)故灭《火浸渍时间》规定为宜采用—10min 】     通讯！机，房、电子计》。算机房的灭火—浸渍时间《在，本规范里不像—其，他类固体火灾规【定的那么长是出于以！下两方面的考—虑 》 ：    第一尽【管，它们同属固体表面火！。灾保护但电子—、电器类不像木材】、，纸张那样《容易趋近构》成深位火《灾扑：救起来要容易得多；！同时国内外对电【子计算机房这样的】典型：应用场所专门做过】一些试验试验表明】卤代烷灭火》时间：都是在1min内完！成的完成后无—复燃现象《 ？ ？    第二通讯】机房、计算机房【所，采用的是精密设【备通导？性和清洁性都要求】非常：高应考虑到七氟丙烷！在火场所产生的【分解物可《。能会对？它们造？成危害？所以在保证灭火安全！的前提下尽量缩短】浸渍时间是必—要的这有利》于灭火之后》尽，快将七氟丙烷及【其分解产物从—防护区里清除—出去： ？ ？    但从灭火】安全考虑《也不宜？将灭火浸渍》时间取得过》短故：本规范规定通讯机】房、计算机》房，等防护区的灭火浸渍！时间为5mi—n ？。   — ，  气？体，、液：体火灾都是单纯的】表面火灾所有气体】、液体灭《火试验表明》当气体灭火剂—达到灭火《浓度后？都，能立即灭火考虑到】一，般的冷却要求—本，。规范规定它们的灭】火浸渍？时间不应小于1mi！n如果灭火前的燃烧！时间较长冷却不【容易浸渍时》间应：适当加长 ！ 3.3.9 【 七氟丙《烷20℃时的蒸气】压，为0.39MPa(！绝，对压：力)七氟《丙烷在环境温度下】储存其自身蒸气压不！足以将灭《火剂从灭火》系统中？输送喷放《到防护区《为此只有在储存容器！中采用？其他气体给灭火剂】增压规定采用的增压！气体：为氮气？并规定？了它的允许含—水量以免影响灭火剂！。质量和保证露点要】求这都等同采用了】气体灭火系统物理性！能，和系统设计IS【O 1？4520及洁净气】体灭火剂灭火系统设！计规范？。NFPA《 2001标—准的规？定 —  ：。   为什么要【。对增：压压：力做出规定而—不可随意选取—呢?这其《中的主要缘故是七】。氟丙烷储存》的初始压力是影响喷！头流量的一》。个固有因素》喷头的？流量曲线是按初始】压力为条件预先决定！的，。这就要？求初：始充压？压，力不能随意》选取 》    —。 为了？。设计：。方，便设定了三个级【别，系统管网长、—流损大？的可选用《4.2MPa—及5.？6M：Pa增压《级，；，管，网短、流《损小：的可选用2.5M】Pa增压级2.【5MPa及4.【2MPa是等—同采用了ISO【 ，14520及—洁净气体灭火剂灭】火系统设计标准【NFP？A 2001标准】的规定；增加—的5.6MP—。a增压级是为—。了满足我国通常采】用的组合分配系【统的设计需》要即在一些距离储】瓶间较远防护区【也能达到喷射时间】不大于8s的设计】条件 3！.3.1《0 ： 对单位容积充装】量上限的规定是从】储存容器使用安全考！虑，的，因充装量过高时当储！存，容器：工作温度(即环【境温：度)上升到某—一温度之《后其内压随》温度的增加会由缓】增变为陡增》这会危及储存容器】的使用安《全故：而应对单《位容积充装量上【。限做出？恰当而又明确—的规定？充装量？上限由实《验得出所对应—的最高设计》温度为50》。℃各级的储存容器的！设计压力应分别【不小：于一级4《.0M？Pa；二级5.【6MPa(焊接容器！)和6.7》MP：a(无缝容器)；三！级8.0M》Pa ？ ： ？   ？  系？统，计算过程中初选【充装：量建议采用800～！900k《g／m3左》右 《 3.3—.，11  《本条：所做的规定》是为保证七氟丙烷】在管网中的流动【性能要？求及系统管》网计算方法上的【要求而设定的我【国国家？标准卤代烷1301！灭火：系，统设计规《范GB 501【63-92和美国标！准卤代烷1301】。灭火系统标》准N：FPA 12A【。中都：。有相同的规定 ！ ： 3.3.12 】 管：网设计布置为—均衡系统有》三点好？处一：是灭火剂在》防护：区里容易做到喷放】均匀利于灭》火；二？是可不考虑灭—火剂在管《网中的剩余量—做到节省；三是减少！设计工作的》计算量可只》。选用一种《规，。格的：喷头只要计》“最不利点”这一点！的阻力损失》就可以了 》     ！ 均衡系《统本应是《管网中各《喷头的实际流量相等！但实际系统》大都达不到这一条件！因此按照《惯例放宽《条件符？合，一，定要求的仍可按均衡！系统设计这种—规定其实质在—于对各喷头间工作】压力最大差》值容：许有多大过》去，对于可液化气—体的灭火系统国内】外标准？一，般都按流程》总损：失的10％》确定允许最大差【值如：果本规范也》采用这一规定在【按本规范设计—。的七氟丙烷灭火系】统中按？第，二级增压的条件计】算可能出《现的最大的》流程总损失为1【.5MPa(4【.2MPa／20.！6，MPa)允》许的最？大差值将《。是0.15MP【a即当“《最不：利点”喷头工作【压力：是0.6《MPa？时“最利点”喷头】。工，作压力？可达0.75MPa！由此计算得出喷【头之间七氟丙烷流量！差，别接：近20％(若按第】三级增压条》件计算其差》别，会，更大)？差别这么大》。对，七氟丙烷灭火系【统来说要求喷射【时间短、《灭火快仍将其—认定是均衡系—统显然是不合理【的 【。  ：  上述制定允许】最大：。差值的方法有值得】商榷的地《方，管网各喷头工—作压力差别是由系统！管网：。进入防护《区后的管网》布置所产生的与【储存容器管网、汇】流管和系统》的主干管没有关【系不应？。该用它们来规定“】允许：最大差值”；更何】况上述这《些管网的损失占流程！总损：失的大部分》使最终结果》误差较大 —     本！规范：从另一？个角度？相互间发生的—差别用它们自身的】长短去比《较，来考虑故规定为“管！网，的第1分流点至各喷！。头的管？道阻力损《失其：。相互之间的》最大差值不》应大于20％—”虽然允许差值放大！了但喷头之间的流量！差别却减小了经测算！当第1分流点至各】喷头的？管道阻力损失—最大差值为20％】时其喷头之间流量】最大差？别仅为1《0％左？右 3】.3.？14  灭火设计用！量或惰化设》计用量和系统灭【火剂储存量的—规定  ！   1  —本款是等同采用了】气体灭火系统—物理：性能和系统设—计ISO 1—4520及洁—净气体？灭火剂灭火系统设计！规范NF《PA 2001标】准的规定公式—中C1？值的取用《取百分数中的—实数(不带百分号)！公式中K(海—拔高度修正系—。数)值？对于在海拔高度0～！1000m以—内的防护区灭火【。设，计可取K＝1即【可以不修正》对于：采用了空调或—冬，季取暖设施的防护】区公式中的S值【可按20℃》进，行计算 】     2 【 本款是等同采用了！气体灭火系统—物理性？能和：系统：。设计ISO 1【4520《及洁净气体灭火剂灭！火系统设计规范【。NFPA 200】1，标准的？规定：   】  3  一套【七氟：丙烷灭火系统需要储！存七氟丙烷的量就是！本，条规定系统的—储，存量式(3.3.】。14-？1)计算出来—的“灭火设计用【量”是必须储—存，起，来，的并且在灭》火时要全部喷放到防！。护区里去否则就难以！实现灭？火的目的但是要【把，容器中的灭火剂全部！从系统中喷放出去是！不可能？。的总会？有一些剩留在—容器里及部分非【。均衡管？网的管道中为了保证！“灭火设计用量”都！能从系统中喷放出去！在系：统容：器中预先多充装一部！分这多装的》量正：好等于在《喷放时剩《留的：即可保证“灭火设】计用量？”全部喷放到防护区！里去 【     5  】非均衡管网内—剩余量的计算参见图！1说明？ ： ？  ：   从管》网第一分支点计算各！支，管的长度分别取各长！支管与最短支管长度！的差值为计算剩【余量的长度；—各长支管在末段【的该：长度管？道内：容积量？之和等量于灭火剂】在管网内剩余—量，的体积量 】 图！1  非均》衡管网？内剩余量的计算【 》 注其中bc＜b】dbx＝b》c及：ab＋bc＝—ae＋ex2 ！   》 ， 系统管网里七【氟丙烷剩余量(【容积量？)等于管道xd段】。、x2f段、—fg段与《。。fh段？的管道内容积之和 ！ 3.3】.15  管—网计算的规定— ：     】4  本款规—。定，。了七氟丙烷灭火【系统管网的计算【方法由于七氟丙烷灭！火系统是采用了【氮气增压输送而氮】气增压方法》是采用定容积的【密封蓄压方式—在七氟丙《烷喷放过程中无氮】气补：。充增：压故七氟《。丙烷灭火《系统喷放时是定容积！的蓄压气《体在自？由膨：胀下：。输送七氟丙烷形【成不定流、不—定压的随机流—动过程这样》的，管流计算是比较复】杂的细致的计—算应采用微分—的方法但在工—程应用计算上—很少采用这种方【法历来的工》程应用？。计算都是在保证【应用精度的条—件下力求简单方便卤！代烷灭火《系统计算也不例外】以往的卤代烷灭火】系统的国际》、国：。外标准都是这样做的！(但迄今为》止，国际、国外标—准尚未提供洁净【气体灭火剂灭火系统！的，管网计算方法—)   ！  对于这类管流】的简化计算常—采用的办法是以平均！流量取？。代过程？中的不？定流量已知流量还】不能进行管流计算还！需知道相对应的【压，头寻找简化计—算方：法也就是寻找—。相应于平均流量的压！头在七氟丙烷喷【放过：程中必然《存在这样的某一瞬】时其流？量会正？好等于全过》程的平均流》量那么该瞬时—的压头即是所—需寻找的压头 ！     对于！现今：工程上通常所建立的！卤代烷灭火系统【经过精细《计算卤代烷喷放的流！量等于平均流量的】那一瞬时是系—统的卤代烷设计【用，量从喷？头喷放出去》50％的瞬时—(，准确地说是非常接近！50％的瞬时)；只！要是在规范所设定】。的条件？下进行系统设—计就不会因为系统】的，某些差异而带—来该瞬时点的较大的！偏移将这一瞬—时规定为喷放—全过程的“过程中】点”本规范》对七氟丙《烷，灭火系？统的管网计算就【采用了？这个计？算方法？它不是独创也—。。是沿用了以往—国际标准和国外【标准对？。卤代烷？灭火系统的一贯做】法 ？   —  5  喷放“】过程中点”储存【容器内？压力的含《义请见上一款—的说明这一》压力：。。的计算公式是按定】温过程依据》波义耳-马略特定律！。推导出来的 】。 ？ ，   6 》 本款是提供七【氟丙烷灭火系—统，设计：进行管流阻力损【失计算？的方法该计算公式】可以做成图示(【图2)？更便于计算》使用 ？ 】 图2  【镀锌钢管阻力损失】与七氟丙烷流—量的关系 ！     七氟丙】烷，管，。流阻力损《失的计算现今的气】体灭火系《统物理？性能：和系统设《。计，。ISO 1452】0及洁净灭火—。剂灭火系统设计规】范NFPA 2【。001都未提供【出来为了建》立这一计算》方法首先应该了解七！。氟丙烷在灭》火系统中的管流状态！为，此进行了专项实【验对七氟丙烷—在2：0，℃条件下以不同【充装：。率测得它们在不同压！力下七氟丙烷的密度！变，化，。绘成曲线如图3 ！ ： 【。 图：3  ？不同压力下七氟【丙烷的密度 【 《    从测试结果！得知：。七氟丙烷在管道中的！流动即使在大压【力降的条件下基本上！仍是液相《流据此？依，据，流体力学《的管流阻力》损失计算基本—公式和阻力平方【区的尼古拉茨公【。式建立？了本：规范中的七氟丙烷】管流的计算方法 ！     将！这一计算方法转【换为对卤代烷121！1的计算与美—国卤代烷121【1，灭火系统《标准NFPA 【128和英》国室内灭火装置【与设备实施规范【BS 5306【上，的计算进行校核【得到基本一致的【结果 《 ， ，。  ？   本款》中所列式(3—.3.15-5【。)和图2用于—镀锌钢管七》氟丙烷？管流的阻《。力损失计算；当系统！管道采用不锈钢管】。时其阻力损失计算可！参考使用 】    》 有：关管件？的局部？阻力：损失当量长度—见表1～《表3可供设计参【考使用 【 表1《  螺？纹接口弯头局部【损失当？量长度 ！ 表2 ！ 螺：纹接口三通局部损】失当：量长：度 《 ？ ？ 表3  螺纹！接口缩径接头局部】。损，失当量长度 【。 — 3》.3.16  本】条的规定是为了【保证七氟丙烷灭火】系统的？设计：质量满足七》。氟丙烷灭火系统灭】火技术要求而设定】的 ？     】最小Pc值是参照】实验结果确定的 】 ？     —Pc≥Pm／2(M！P，a绝对？压力)它是》对七氟丙烷系统设】。计通过“简化—计算”后精确性的】检验；如《果不符合《说，明设：定条件不《满足应？。该调整重新计算 】 《。  ：   下面》用一个实例介—绍七氟丙烷灭火系】统设计的计算演算 ！  —   ？ ，。有一通？讯机房房高3.2】m长14m》宽7m设七》氟丙烷灭《火系统进行》保，。。护(引入《的部件的《有关数据是取用某】公司的Z《Y，J-100系列产】品) ？     ！。1)确？定灭火设计浓—度 《     依】据本规范中》规定取C《1＝8％ 【    — 2)计算保护【。。空，间实际容积 【 ，    —。 V＝？3.2×14×7＝！313.6(m3】)   ！  3)计算灭【火剂设计用量— ？ ？。    《依据本规范公式(3！.3：.14-1) 【 《 【    4》。)设定灭火剂—。喷放时间 》 》    《依据：本，规范中规定取t【＝7s 】     5)设】定，喷头布置与数量 ！     】选用JP型喷—头其保？护，半径R＝《7.5m 【     故设！定喷头为《2只；按保护区平面！均匀布？置喷头 — ： ，    6)选【。定灭火剂《储存容器《规格及数量 ！  ？  ： 根据W＝》1，。。9，8.8k《g选用100L的J！R-100／—54储存容器3【只，    ！ 7)绘出系统管】网计：算图(？图4：) 【 —图，4 ： 系统管网计—算图 】 ，。   ？8)计算《管道：平均设计《流量 — ： —  ：  9)选择管网管！道通径 《    】 以管道《平均设计流量—依据本规范条—文说：。。明第3.3.15】条第：6款中图2选—取其结果标在管【网计算？图上 】。    10)计】算充装率 》 ？     系统】储存量？W0＝W＋△—W1＋△W2；【 《   《 ， 管网内剩余量【△W2＝0；—   】  储存容器内剩余！量△：W1＝n《×，3.5＝3×3.5！＝10.5(kg)！； ？ ？     充装率η！＝W0／(》n，·Vb？。)＝：(198.8＋【10.5)／—(3×0《.1：)＝697.7(k！g／m3) — ，   —。  11)计算管】网管道内容积 【    】 先：按管道内径求出【单位长？度的内容积然后依据！管网计算图》上管段长度求算 ！   —  ：。Vp＝29×—3.42＋7.【4×1.9》6＝113.7(】m3) 《 《     12【)选用额定增压压】。力 ： 《   ？  依据《本规范中规定选用P！0＝4.3MPa】。(绝对压力) 】    【。 13)计算—全部储？存，容器气相总容—积 ？。    【 依据本规》范中公式(3.3.！15-4) ！ ！ ： 【     由此】即，。可依据求得的Fc值！从产品规格中选用与！该值相？等(偏差+》9，％-3％《)、性能跟设计【。一致的喷头为—JP-？30 》 3.3.1】8  一般喷头的】流量系数在》工质一定的紊流状态！下只由喷头孔口【结，构所决定但七—氟丙烷灭火》系统的喷头由—于系统采用》了，氮，气增压输送部分氮】气会溶解在七—氟丙烷里在喷放过程！中它会影响七氟【丙烷流量氮气在系统！。工作过程中的溶解量！与析出量和储—存容器增《压压：力及喷头工作压力】有关故七氟丙烷灭火！。系统喷头《的流：量系数即各个喷头】的实：际等效孔口面—。积值与储存容器的增！。压压力及《喷头孔口结构等因】素有关应经试验【测定 《