3.—3  七氟丙烷【灭，火系统 ！ ， 3.3.1 【 灭火设计浓度不应！小于灭火浓度的1.！3倍及？惰化：设计浓度不应小于惰！化浓度1.1倍的规！定是等同采》用气体灭火系—统，。物理性能《和系统设计》ISO 1》4520及洁净【气体灭火剂灭—火系统设计规—范N：FPA？ ，。2001标准的规】定 【    有关—可燃物？的灭火浓度数据【及惰化浓度》数据也是《采用了？气体灭火系统物理性！。能和系统设》计，ISO？ ，14：52：0及洁净气体灭火】剂灭火系统设计规】范NFPA》 20？01标准的数据【。 ： 《    采用惰【化设计？浓度的只是》对有爆炸危险的【气体和液体类的防护！区火灾而言即是说无！爆炸危险《的气体、液体类的】防护区仍采用灭【火，设计浓度进行消防设！计 ： ？。   《  那？么如何认定》有，无爆炸危险呢?【。 《  ？  ： 首先应《从温度方《面去检？查以防护区内存【放的可燃《、易燃液体或气【体的闪点(闭口杯】法)温？度为标准检查防护】区的最高《环，境温度及这》些物料的《。储存(或工作)【温度不？高过闪点温度的且防！护区灭火后不—存在永久性火源【、而防护《区又：经，。常保持通风良好的则！认为无爆炸危险可】按灭火设《计，浓度进行设计还需】提请注意的》是对于？扑，救气体火灾灭火前应！做到切断《气，。源 ：  —  ：。 ，当防护区最高环境】温度或可燃、易燃】液，体的储存(或工【作)：温度高过《。其闪点？(闭口杯法)温度】时可进一步再做检】查如果在该温度下】液体挥发《形成的最大蒸气【浓度小于它的燃烧下！。限浓：度值的5《0％时？仍可考虑按无爆炸】。危险的灭火》设计浓度进行设计 ！   【  如何在》设计时？确，定，被保护？对象(可燃、易燃液！体)的最《大蒸气浓度是—否会小于其燃—烧下限浓度》值的50％呢—?这可转换》为计算？。防护：区内被保护对象【的允许最《大储存？量并可参考下式【进行计算 ！ 【    式》中  Wm允许【的最：大储存量《。(kg)； 】      】  ：  Cf《。该液体(保》护对象)蒸气在空】。气中燃烧的》下限浓度《。(％体？积比)； 【  《   ？ ， ，   M该液体的】。分子量？； — ， ，      —  K防《护区最高环境—温度或该液体工【。。。作温度(按》其中最大值绝对温】度)； — ： ，      —   V《防护：区净容积(》。m3) — ？3.3.3》  本条规定了图】书、档案、票—。据及文物资料—等防护？区的灭火设》计浓度宜采》用10？％首先应该说明依】据本：。规范第3《.2.1条七—氟丙烷只适用—于扑救固体表—面火灾因此上述规定！的灭火？设计浓度是扑救表】面火灾的灭火设计】浓度不可用该设计浓！度去扑救这》些防护区的深位火】灾， —    固》体类可？燃物大都有从表【面火灾发展为深【位火灾的危险；并且！在燃：烧过程中表面火灾与！深位火灾之间无【明显：的界面可以划—分是一？。个渐变？。的过程？为此在灭《火设计上《立足于扑救表—面火灾并顾及到【浅度的深位火—灾的危险；》这也是制定卤代【烷灭火系《统设计标准时国内外！一贯的做法 】 ：  ：  ： 如果单纯依据【气体灭？火系统物理性能和系！统设计ISO 14！520标《准所给出《的，七氟丙烷灭固体表面！火灾的灭火浓度为】5.8％的数据而】规定上？述防护区的》最低：灭火设？计，浓度为7.5％是不！恰当的？因为那只是》单纯的表面火—灾灭火？浓度气体《灭火系统《物理性能《和系统设计ISO】 ，14520》。标准所给出的这【个数据是以正庚烷】为燃料的动态灭火】试验为基础的它当】然是单纯的表面【。火灾只能在热释【放速率等方面某种程！度上代表固体表面】火灾而对浅度的【深位火？灾的危险性》正庚烷火不可能准】确体现 】    《 本条规定了—纸张类为主要—可燃：物，防护区的《灭火：设计浓度它们—在固体类火》灾中发生浅度—深位：火灾的危险比—之其他可能性更大】扑灭深位火灾的【灭火浓？度要远大于扑灭表面！。火灾的灭火浓度；】且对于不同的灭火浸！渍时间？它的灭火《。浓度会发生变化浸渍！时间长则灭火浓度会！低一些 —   》  制定《本条标？准应：以，试验数据为基础但七！。氟丙烷扑灭实际【固体表面《。火灾的基本试验迄】今未见国内外有相】关报道无法》。。借鉴所以只能借鉴】。以往国？内，外制定其他卤—代，烷灭：。火系统设计标—准的有关数据它们对！上述保护对象—其灭火设计》浓度约取灭》火浓度的1》.7～2《.0倍？浸渍时间大都—取10min—故本条规定七—氟丙烷在上述—。防护区的灭火设计】浓度为？10％？是灭火浓度的1【.，72倍 】 3.？3.4  本条【对油浸变《。压器室、《带油开关的配电【室和燃油发电机房】的七氟丙烷》灭火设？计浓度规定宜采【用9％是依据气体】灭火系？统物理性能》和系：统设计？ISO 14—52：0标准提《供的相？关灭火浓《度数：。据取安全系数—约为：1.：3确定的 ！ 3.？。3.5  通讯机房！、计算机房中—的陈设、存放物主要！是电子电《器设备、电》缆导：线和磁盘、纸卡之】类以及？桌椅：办公器具等它们应属！固体：表面火灾的保护【依据气体灭火—。系，统物理性能和—系统设计ISO【 14？。520？标准的数据固—体表：面，火灾的七氟丙烷灭】火浓度为《5.8％最低—灭火设计浓度—可取7？。.5：％但是由于防护区】内陈设、《存放物多《样不能单纯按电子】电器设备可》燃物类考虑；—即使同是电缆电【线也分塑《胶与橡胶电缆电【线它们？灭火难？。易不同我《国国家？标准：卤代烷13》01灭火系统设【计，规范GB 5016！。3-92《对通讯机房、电子计！算机房规定的卤代】。烷13？01的灭火设计【浓度为5％》而，。固体表面火灾的卤】代烷130》1的灭火浓》度为：。。3.8％取的安【全系数？是1.32；国外】的情况像《美国计算《机房用卤代烷13】01保？护一般都取》5.5％的灭火【设计浓度安全系数为！1.45 》    】 从另外一个角【度来说七氟丙—烷与卤代烷130】1比较在火场上比卤！代烷13《01的？。分解产物多其中【主要成分是HFHF！对人体与精密—设备是？有伤害和浸》蚀影响的但据美国】。Fessis—a的试验《报告指出提高七氟丙！烷的灭火设计浓【度可以抑制分解产】物的生成量提高2】0％就可《减少5？0％的生《成，量   ！  正是考虑上【述情况本《规，范，确定七？氟，。丙烷对通讯机房【、电子计算机房的】保护采用灭火设计】浓度为8％》安，全系数取的是1.3！8， ， ， ： ， ，3.3.6  本条！所做规？定目的是限》制随意？增加：灭火使用浓度同时也！为了保证应用—。时，的人身安全和设【备安全 《 《 ，3.3.7 — 一般来说采用卤代！烷气体灭火的地【方都是比较重要的场！所迅速扑灭火灾减少！火灾造成的损—失具有重要》意义因此《卤代烷？灭火都规定灭初【期火灾这也正能发挥！卤代：烷，灭火：。迅速的特点；—否则就会造成—卤代烷灭火的—困，难，对于固？体，表面火灾火灾—预燃：时，间长了才实行灭火】有，发展成深位火灾【。的危险显然是很不利！。于卤代烷《灭火的？；对于液《体、气体《火灾火灾预燃时间长！了有可能《酿成：爆炸：的危险卤代烷—灭火可能要》从灭火设计浓—度改换为惰化—设计浓度由此—可见采用卤》。代，烷灭初期火灾缩【短灭火剂的喷—放时间是《非常重要《的，故国：际标：准及国外一些工【业发达国家》的标准？都将卤代《烷的喷放时间规【定，不应大于《10s 】    《 另外七《氟丙烷遇热时比【卤代烷13》01的分解产物要】多出很多其中—主要成分是HF【。它对：人体是？有伤害的《；与空气中》的水蒸气结合—形成氢氟酸还—会造成对精》。密设备的浸蚀—。损害根据美国—Fess《i，sa的试验报—告缩短卤《代烷在火场的喷放时！间，从，10s缩短为—5s分解产物减少将！近一半 》     为！有效防止《。灭火：时HF对通讯机【房、：电子：计算机房等防护区】。的，损害宜将《七氟丙烷的喷放时间！从一般的1》0，s，缩短一些故本—条中规定为8s【这样的喷放时—。间经试验论证一般是！可以做？到的在一些工业发】达国家里也是被【提倡的当《然这会增加系统设计！和产品设计上—的难度尤其是对【于那些离储瓶间远的！防护区和组合分配】系统中？的个别防护区它【。们的难度会大一些】故本规范《采用了？5.6MPa的增】压(等？级)条？件供选用 ！ 3.3《.8 ？ ，本条是对七氟—丙烷灭火时在防护】区的：浸渍时间所》做的规定针》对不同的保》护对：象提：出了不同《要求 《  》   对扑救木材、！纸张：。、织物类固体表【面火灾规定灭—火浸：。渍时间宜《采用：。20min这—是借鉴以《往卤代烷《。。灭火试验的数据例】如公：安部：天津消防《研究所以小木楞【垛(12mm—×12mm×—14：0m：m5排×7层)动态！灭火：试验求测《固，体表：面火灾的灭火数【据(美国也》曾做过这类试验)他！们的：灭火数据《中以卤代烷121】1为：工质：达，到3.5％的—。浓度灭明火；欲继】续将木楞垛中的阴燃！。。火完全灭掉需要提高！到6％？～8％的浓度并【保持此浓《度6～7《min；若以—。3.5％～4％的浓！度完全灭掉阴燃火保！持时间要增至3【0min以上 ！ ？    在第3.3！.3条中规定本类】火灾的灭火设计【浓度为1《0％安全系数取1】.72按惯例该安全！系数：取的是偏低》点鉴于七《氟丙烷市场价较【高，不宜将设计浓度取高！而是：可以考虑将浸渍时】间稍加长些》。这样仍然可》以达到？安全应用的目的故】本条规定了扑—救木材、纸》张，、织：物类灭火的》浸渍时间《为20min这样做！符合本规范总—则中“安全》可靠”、“经—济合理”的》要求；在国外标准中！也有卤代烷》灭火浸渍时》间采用20》mi：n的规定《 ？ ：  ：   至于其他类固！体火灾灭火一般【要比木材、》纸张类容易》些，(热：固性塑料等除外)】故灭：火浸渍时间规—。定为宜采用10mi！n ？   —  通讯机房、电】子计：算机房的灭火浸【渍时间在本规范里】不像其他类》固体：。火灾规定的那么长】是出：于以下两方面—的考虑 】     第一尽管！它们同属固体表面】火灾保护但电—子、电？器类不像木材、【纸张那样容》易，趋近构成深位火【灾扑救？起，来要容易得多；同】时国内外对电子计算！机房这样的典型应用！场所专门做》。过一：些试验试验》表明卤代烷灭火【时间都是在1min！内完成的《完成后无复燃现【象， ：   —  ：第二通讯机房、【计算机房《所采用的是精密设】备，通，导性和？清洁性都要求—。非常高应考虑到【七氟丙烷在火—场所产？生的分解物可—能会对它《们造成危《。害所以在保证灭火安！全的：。前提下尽《。量缩短？浸渍时间是必要的】这有：利于灭火《之后尽快将七氟丙烷！及其分解《产，物从防？护，。区里清除出去 【 》    但从灭火安！全，。。考虑也？不宜将灭火》浸渍：时间取得过短故【本，规范规定通讯机房】、计：算机房等防护区的】灭火浸渍时间为【5min — ， ：      气体】、液体火灾》都是单纯的》表，面火灾所有气体、】液体灭火试验—表明当气体灭火剂达！到灭火浓度后都能立！即灭：火考虑？到，一般的冷却要—求，本规范？规定它们的灭火浸】渍时间不应小—于1min如果灭火！前的燃烧时间较【长冷却不容易—浸渍时？间应适当《加长 3！.3.9 》 七氟丙烷2—0℃时的蒸气压为】0.39MP—a(绝对压力)七】氟丙烷在《环境温度下储—存其自？身蒸气压不足以【将灭火？剂从灭？火系统中输送喷放到！防护区为《此只有在储》存容器中采》用其他气体》给灭火剂增压规【定采用？的增：。压气体为氮气并规】定了它的允许含水量！以免影？响灭火剂质》量和保证露》点要求这都等同【采用了气体灭火系统！物理性能和》系统设计ISO 1！。。4520及洁净气】体灭火剂灭火系【统设计规范NFP】A 2001标准的！规定 】   ？ ，为什么要对增压【压力做出《规定而？不可随意选取呢?】这其中的主要—缘故是七氟丙烷储】存的初？始压：力是影响喷头流量的！一个：固，有因素喷《。头的：。流量曲？线，是按初始压力—为条：件预：先，。决定的这《。就要求初《始充压压力不能【随意：选取 》 ，    》 为了设计》方便设定了三个【级别：系统管网长、—流损大的可选—用4.2MPa及】5.6MPa增【。压级；？管网短、流》损，小的可？选用2.5MPa】增压级2.5M【Pa及4《.2MPa》是等同采用了ISO！ 14520及【洁净气体灭火剂【灭火系？统设计标准NF【PA ？2001标》。。准的规定；增—加的5.6MPa增！压级：是为了满《足我国通常采用的组！合分配系统》的设计需要即在一】些，距离储？瓶间较远防护—区也能？达，到喷射？时间不大于8—s的：设计条件 — ， ？3.3.10 【。 对单位容积充【装量：上限的规定是从【储存容器使用—安全考虑的因充装量！过高时当储存容【器工作温度》(即环境温度)【上升到某一温度【之后其内压随温度】的增：加，会，由缓增变为陡—增这会危及储存容器！的使用安全故而应】对单位容积》充装量上限》做出恰？当而又明确的规定充！装量上？限，由实验得出》。。所对应？的最高设计温—度，为50℃《各级的储存容器【的设计压力应—。分别不小于一级4】.0MPa；二级5！.6：MPa(《焊，接容器)和》6.7M《Pa：。。(无缝？容器)；三》级8.0《M，。Pa 【      —系统计？。算过程中初》选充装量建议采用8！00～900k【g／m3左右 【 》3.3.11 【 本条所做的规【定是为保证七—氟丙烷在管网—中，的流动性《能要：。求，及，系统管？网，计算方？法上的要《求而设定的我—国国家标准卤代烷1！。3，01灭火系统设计规！范GB？ 50163-9】2和美国标准卤代烷！1301灭》火系统标准NFP】A ：12A中都有相同】的规定 《 ， 3.—3，.，。12：  管网设计—布置为均衡系统【有三点好《处一是灭火剂在防护！区里容易做到喷放】均，匀利于灭火；—二是可不考虑灭【火剂在？管网中？的剩余？量做到节省；三是】减少设计工作的计】算量可？只，选用一种规格的【喷，头只要计《“最不利点”这【一点的阻力损失就】可以了？  【    均衡系【统本：应是管网中各喷【头的实？际流：量相等但实际系统大！都，达不到？。。这一条？件因此按照惯例放宽！条件符合一定要【求的仍可按均衡【系统：。设，。计这：种规定其实》质在于对《各喷头间工作—压力：。最大差值《容许有多《大过：去对于？可液化气体》的灭火系统国—内外标？准，一般都按流程总损】失的10％确定允许！。最大：差值：如果本规范》也采用这一规定在】按本规范设计—的七氟丙烷》灭火系统中按第二级！增压的？条件计？算可能出现》的最大的流程总损】失为1.5M—Pa(4《.2MP《。a／：20.6MPa【)允许的最》大差值将是0.1】5M：P，a即当“最不利点”！喷头工作压力—是0.6MPa时】“最利点”喷头【工作压力可达0【.75MPa由【此计算得出喷头之】间七氟？丙烷流量差别—接，近，20％(若按第三】级增压条件计—。算其差别会更大)】差别这么大对—七，氟丙烷灭火系—统来说要求喷射时间！短、灭火快》仍将：其认定是均衡系统】显然是不合》理的 》     上】述制定允许最大【差值的方法有值得商！榷的地方《管网各喷《头工作压力》差别是由系》。统管网进入防—护区后的管网布置】所产：生的与储存》容器管网、汇流【。管和系统的主干管没！有关系不应该用它】们，来规定“允许最大差！值”；更何况—上述这？些管网的损失占【流程总损失的大部】分使最终结果误差】较大 《 ：     —本规范从另一—个角度相互间发生的！差别用它们自身的】长短去比较来考【虑故规定为“管网】。的，第1：分流点至各喷头的管！道阻力损失其相互之！间的最大差值不应】大于2？0％”虽然允许差值！。放大了但喷头—。之，间的流量差别却【减小了经测算当【第1：分流点至各喷头的】。管道阻力损失最【大，差值为？20％？时其：喷，头之间流量最大差】别仅为10％左右 ！ 3.3.！14  《灭，火设计用量或惰化】设计用量和系统灭火！剂储存量的》规，定   ！。 ， 1 ？ 本款是等》同，采用了气体灭火系统！物理性能和系统设计！ISO 145【。20及洁净气—体灭火剂灭火系【统设计规范N—FPA 20—。01标准的规定【公式中C1值的取用！取百分数中的实【数(不带百》分号：)公式中K(—海拔高？度修正系《数)值对于在海拔】。高度0？～1000m以内的！。防护区灭《火，。设，。计可取K＝1即可以！不修：正对于采用了空【调或冬季取暖—设施的防护区公式中！的S值？可按20℃进行计算！  【  ： 2  本》款是等？同采用了气体—灭火系统《物，理性能？和系统设计ISO ！14520及洁【净气：。体灭火？剂灭火？系统设计规》范NFPA》 2001》标准：的规定？ ， ，     3！  一套七》氟丙烷灭火》系统需要储存七氟丙！烷的量就是》本条规定系统的【储存量式(3.【3.14《-1)？计，。算出来的《“灭火设计用—量”是必《须储存起《来的并且在灭火【时，要全：部喷放到防》护，区里去否则就—难，以实现灭火的—目的但是要把容器中！。的灭火剂全部从【系统中喷放出—去是不可《能的总会有一—些，剩留在？容器里及部分—非，均衡管网的管道中】为了保证“灭火设】计用量”都能从【。系统中？喷，放出去在系统—容器中预《先多充装一部分这】多装的量正》好等于在喷放—时，剩留的即可》保证“灭火设计【用量”全部喷放到】。防护区里去 【 ？。     5 【 非均衡管网内剩余！量的计算《参见图1说明 】     】从管网第一》分支点计算各支管】的长度分别取各【。长支管？与最短支管长度【的，差值为计算剩余【量的长度《；各：长支管在末段的【该长度管道内—容积量之和等—量于灭火剂在管【网内剩余量的体【积，量 】 图1【  非均衡管网【内剩余量的》。计算 】注其中b《。c＜bdbx＝b】c及a？b＋bc＝ae＋】ex2 【 ：    系统管网】里七：氟丙烷剩《余量(容积量)等于！管道xd段、x2f！段、fg《段与fh段》的管道？内容积之和 — ， ， 3《.3.15  管】网计算的规定 【 ：     4 ！ ，本款规？。定了七氟丙烷—灭火系统管网的计】算方法由于七氟丙】烷灭：火系统是采用—了氮气？增压输送而氮气【增压方法是采用【定容积？的密封蓄压方式【在七：氟丙烷喷放过程中无！氮气补充增压故七】氟丙烷灭《火系统喷放》时是定容积》。的蓄压？气体在自由膨—胀下输送七氟丙【烷形成？不定：流、不定压的随机】流动：过程这样的》管流计算是比—较，复杂：。的细：。致的计算应采—用微分的方法但在工！程应用计算上很少】采，用这种方《法历来的工程应用计！。算都是在保证应【用精度的条件—下，力求简单方便—卤，代烷灭火系》统计算也《不，例外：。以往的？卤，代烷：灭火系统的》国际、国《外标准都是这—样做的(但迄今【为止国？。际、国外标准—尚未提供洁净—。气体：灭火剂灭火》系统的管网计算【方，法) 【     》。。对于：这，类管流的简化—。计算常采用的—。办法是以平均—流量取代过程—中，的不：定流量已知流量还】不能进？行管流？计，算还需知道相对应】的压头寻找简化计】。算方法也《就，是寻找？。相应于平均流量的】压头在？七氟丙？烷喷放？过程中必然存在【这样的某《一瞬时其流量—会正好等于全过程的！平均流量那么该瞬时！的压头即是所需寻】找的压头 】 ，  ：   对于现今【工程：上通常所建》立，的卤代烷灭火系统经！过精细计《算卤代烷喷放的流量！。等，于平均流量的那【一瞬时是系统的卤】代烷：设计用量从喷—头，喷放出去50—％的瞬时(准确地】说，是非：常接近？50％的瞬时—)；只要是在规范所！设定的条《件下进行系统设【计就：不会因为系统—的某些差异而带来】该瞬时点的》。较大的偏移将—这，一瞬时？规定为喷放全过程的！“过：程，中点”？本规范对七氟—丙烷：灭火系统的管网计】算就采用了》这个计算方法—它不是？。独创也是沿用—了以往国际》标准和国《外，。标准对？卤代烷灭火系统的一！贯，做法 】    5 — 喷放“《过程中点”》储存容？器内：压力的含《义请：见上一款的》。说明这一压力的计算！公式是按定温过程依！据波义？。耳-马略《特定律推导出来的】。 》     6 【 本款是提供七氟丙！烷灭火系统》设计进？行管流阻力损—失计算的方法—该计：算公式可以做成图示！(图2)更便于计】算，使用 】 》 图2  镀锌【钢，。管阻力损失》与七氟？丙烷流量的关系【 《     —七氟丙烷管流阻【。力损：失的计算现今的气体！灭火：系统物理性》能和系统设计I【SO 1《4520及洁—净灭火剂灭火—系，统设计规范N—F，PA 20》01都未提供—出来为了建立这一计！算方法首先》应该了解《。七氟丙烷在灭火【系统：中的管？流状态为《此进：行了专项《。实验：对七氟丙烷在2【0℃条件下以不同】充装率测得它们在】不同压力下七—氟丙烷的密度变【化绘成？曲线如？图3 【 — 图3  不同【压力下七氟丙—。烷，的密度 ！    从测试结】果得知？七，。氟丙：烷在管道《中的：流动即使在》。。大压力降的条件下】基本上仍是液—相流据此依据流【体力学？的管流阻《力损失计算》基本公式和阻力平方！区的尼古《拉茨：公式：。建立了本规》范中的七氟丙烷管】流的计算方法 ！  《  ： 将这一计算方【法转换为对卤代烷】1211的计算与美！国卤：代烷1211灭火系！统标准N《FPA 128和】英国室内灭火装置】与设备实《。施规范？B，S ：5306上的—。计算：进行校核得到基本】一致的结果 【    【。 本款中所列—式(3.3.15-！5)和？。图2用于镀锌钢【管，七氟丙烷管流的阻】力损失计算；当系统！管道采用不锈钢管时！其阻力？损失计算可》参，考使用 —     有关！管件的局部阻—力损失当《量长度见表》1～表3可供设计】参，考使用 《 表1【  螺纹接口弯头】局部损失当量长度 ！ ？ ： 表【2 ： 螺纹接口》三，通局部损失当量【长度 【。 ， 《 表3 》 螺纹接口缩径【接头局部《损失当量长度 ！ 《 3.【3.16 》 本条的规定是为了！保证七氟丙烷灭火系！统，的设计质量》满，足七氟丙烷》灭火：系统灭火技术要求而！设定的 —    — 最小Pc值是参照！实验结果确》定的 ？ ：     P】。。c≥Pm／2(M】Pa绝对压力)它是！对七氟丙烷系统设】计通：过“简化计算”【后，精确性的检验—；如果不《符合说明设定条件不！满足：应该调整《重新计算 ！     下面用一！个实例介绍七—氟丙烷？灭火系？统设计的计算演算】   】   有一通讯机房！房高3.2m长1】4m宽7m设七【氟，丙烷：灭火系统进行保护(！引入的部件的—有关数据《是，取用某公司的Z【YJ-10》0系列产品) 】 ，     【1)确定灭火设【计浓度 《。 》    依据本规】范中：规定：取C1＝8％ 【 》 ， ，  2？)计算保护空间实】。际容积 【     V＝3！.2×14》×，7＝31《3.6(《m3) 】  ：  ： 3)计算灭火【剂设计用量 【     依！据本规范公式—(3：。.3.14-1)】 ！ ，。     4【)设：定灭火剂《喷放时间 》    】 依据本《规范中规定取—t＝7s — ， ：     》5)设定喷头布置与！数量  ！。   选用》JP型喷头其保【护，半径：R＝7？.5m 《   【  故设定喷头为】2只；按《保护：区平面？均匀布置喷头 【     ！6)选定灭火—剂储存容器规格及数！量 【    根据W【＝1：。98：.，8kg选用100】L的：JR-1《00／54储—存容器3只 —    】 7)绘出系统管】网计算图(图4【) ！ 图4—  系统管网计【算图 】    8)计算】管，道平均设计》流量 】 》     》9)选择管网管【道通径？   】  以管道平均【设计：流，量，依据本规范》。条文说明第3—.3.1《5条第6款》中图2？选取其结果标在管】网计算图上 —     ！10)计算充装【率 《     【系统储存量》W0＝W＋△—W1＋△W》2；  ！ ，  管网《内剩余量△》W2＝0； —     ！。储存容器《内剩余？量△W1＝n×3.！5，＝3×3.5—＝10？.5(kg)； ！ ：。。 ：    充》装，率η＝W0／(n】·，Vb：)＝(？198？.8＋10.5)／！(，3×0.1)＝6】97.7《。。。(kg／m3) 】 ， ？     11【)计：算管网管道内—容积 》 ，   《  先按管》道内：径求出单《位长度的《内容积然后依—据管网计算》图上管段长度—求算 【     V—p＝29《×3.42》。＋7.4×》1.96＝11【3.7(m3)【   】 ， 1：2)选用额定—增压压力 【 ：。   ？  依据本规范中】规，定选用P0＝4【.3：MPa(绝》对压力)《   】  1？3)计算全部—储存容器《气相总容积 — ？     依据】本规范中公式(【3.3.15-4)！ — 《 《 ， 】     由—此即可依据》求得的Fc值从产品！规格中？选用与？该值相等(》偏差+9％-3％)！、，性能跟设《计一致的喷头为JP！-30？ ： 《3.3.18  一！般喷头的流量—系数在？工质一定的紊流状】态下只？由，喷头：孔口结构所决定【。但七氟丙烷灭火系】统的喷头由于—系统采用了氮气增】压输送部《分氮气会溶解在七氟！。丙，烷里在喷放过—程中：它会：影，响七：氟丙烷流量氮气【在系：统，工作过程《中的溶解量与析出】量和储存容器增压压！力及喷头工》作压力有关故—七氟丙烷灭火系统喷！头的流量系数即【。各个喷头《的实际等效孔口面】积值与储存容器的增！压，压力及喷头》孔口结构等因素【。有关应？经试验测定 【