？ 3.3  七【氟丙烷灭火》系统 《 3.】3.1  灭—火，设计浓度不》应小：于灭火浓度的1.】3倍及惰化设计【浓度不应小于—。惰化浓度1.1倍】的规定是等》同采用气体灭火系统！物理性能和系统设】计I：SO 1《4，。520及《洁净气体《。。灭火剂灭火》系统：。设计规范《N，FPA 200【1标准？。的规定 —    — 有关可燃物的【。灭火浓度数据及惰】。化浓度数据也—是采用了《气体灭火系统物理】性能：和系统设计ISO】 14520—及洁净气体灭—火剂灭？火，。。系统设计规》范NFPA 200！。1标准的数据—    ！ 采用惰化设计浓】度的只？是对有爆《炸危险？的气：体和液？。体，。。类的防？护区火灾而》言即是？说，无爆炸危险的气体】、液体类的防护区】。仍，采用灭火设计浓度】进行消防设计 【 ： ，     —那么如何《认定有？无，爆，。炸危险？呢? —     首先】应从：温度方面《去检查以防护—区内存放的可燃、】易燃液体《或气体的闪点—(闭口杯《法)温度为标准检】查防：护区的？最高环境温度及【这些：物料的储存(或工】作)：温，。。度，不高：过闪点温《度的且防护区灭【火后：不存在永久性火源】、而防护区又经【常保持通风良好【的则认为无爆—。。。炸危：险可按灭火设计浓度！进行设计还需提【请注意？的，是，对，于扑救气体火—灾灭火？前应做？到切：断气源 — ？    当》防护区？最高环境温》度或可燃、易燃液体！的储存(或工作)】温，度，高，。过其闪点(闭口杯法！)，温度：。时可进一步再做检查！如果在该温》度下液体挥发形成的！。最大蒸气浓度小【于它的燃烧》下限浓？度值的50％时【仍可考虑按无爆炸危！险的灭火《。设计浓度进行设计】 — ，。   ？如何在设计时—确定被保护对象【(可燃、易燃液体)！的最大蒸气浓度是】否会小？于其燃烧下限—浓度值的《5，0％呢?这可转换】为计算防护区内被】保护对象的允许最大！储存量并可参考下】式进行计算 ！ ，。 》 ， ， ，   式中》  Wm允许—的最：大储存量(k—g)； — ：      —    C》f该液体(保护对象！)蒸气在空》。气，。中，燃烧的下限浓度(】％体积比《)，； ： ？     —   ？ ， M该液体的分【子量：；  】      —  K防护》区最高环境温度【或该液体工作温【度(按其《中最大值《绝对温度)； 【 》         ！V防护区《净容积(m3—) 《 ， ：3.3.3 — 本条规定了图【。书、档案、》票据及文物资—料等防护区的灭【火设计浓度宜采【用10％首先应该说！明依据本规范—第，3.2.1条七【氟丙烷只适用于扑】救固体？表面火灾因此上述】规定的灭《火设计浓度是扑救】表面火灾《的灭火设计浓度不】。可用该设计浓度【。去扑救这些防护【区的深位火灾 ！     固】体类可燃《。物大都？有从表面火灾—。发展为深位火—灾，的危险；并且在燃烧！过程中表面火灾与深！位火灾之间无明显的！界面可以划分是【一个渐变的过程为此！在灭：火设计上立》足，于扑救表《面，火灾并顾及到浅【度的深位火灾的危】险；这也是制—定卤代烷灭火系统设！计标准时国内—。外一贯的做法 ！ ， ，。     如果【单纯依？据气体？灭火：系统物理性能和系统！设计ISO 1【45：2，0标准所给》出的七氟《。丙烷灭固体表面火】。。灾的灭火浓度为5】.8％的数据而规】定上述？。防护区的《最低灭火设计—浓度为7.5％是】不恰当的因为那【只是单纯的》表面火灾灭》火浓：度气体灭火系统物】理性：能和系统设计IS】O 14520标】准所给出的这个数据！是以正庚《烷为燃料《的动态灭火试验为】基础的它当然—是单纯？的表面火灾》只能在热释》放速率等方面某【种程度上代表固体】表，面火灾而对浅度的深！位火灾的《危险性正庚》烷火不可能准确体现！。   】  本条规定了纸】张类为主要可—燃，物防护区的灭火【设计浓度它们在【固体类火灾中发生】浅度深位火灾—的危险比之》其，。他可能性更大扑灭】深位火灾的灭火浓】度要远大于扑灭表面！。火灾的灭火》浓度；且《对于：不同的灭火浸—。渍时间它的灭—。火浓度？会发生变化浸—渍时：间长则？灭火浓度会低—一些： ：   —  制定《本条：标准应以试》验数据为《基础但七《。氟丙烷扑灭实—际固体表面火—灾，的基：本试验迄今》未见国内外有相【关报道？无法借鉴所》以只能？借鉴以往国内外【制定其他卤代烷【灭火系统设计标【准的有关数据它【们对上述保护—对象其灭火》设，计浓度约取灭火浓度！的1.7～2.0倍！浸渍时间《大都取10min】故本条规《定七氟丙烷在上述防！护区的灭火设计浓度！为10？。％是灭火浓度—的1.7《2倍 】3.3.4  【本条对油浸变压【器室：、带油？开关的配电》室和燃油发电机房的！七氟丙烷灭火设计】浓度规定宜采用【9，％是依？据气体灭《火系统物理性能和】系统设计IS—O 14520标】准提：供的相关《灭火浓度数》据取安全系数约为】1.3确《定的 》 ， ：3.3？.5  通讯—。机房、计算》机房中的陈》设、存放物主要【是电子电器设—备、电缆导线和【磁盘：、纸卡之类以及桌椅！办公器？具等它们应》属固体表面火灾【的保护依据》气体灭火《系统物理《性能：和系统设计ISO】 14520标准】的数据固体表面【。火灾的七氟丙—烷灭火浓《度为5.8％—最低：灭火设计浓度—可取7.5％—但是由于防》护区内陈设、存放】物，多，样不能单纯按电子】电器设备可燃物【类考虑；《即使同是《电缆电线也分—塑胶与？橡胶电缆电线它们灭！火难易？。。不同我国《。国家标准卤》代烷13《0，。1灭火系统设—计规范GB 501！。63-92》对通讯机房、—电子计算机房规【定的卤代《烷1：301的灭火—设，计浓度？为5％？而固体表面火灾的卤！。代，烷1301的灭火】。浓度为3.8％取】的安全系《数是1.32；国】外的情？况，像美国计算机房用】卤，代烷：1301《保护一般都取5【.5％的灭火—设计浓度安》全系数为1》.45 ！ ，。   从另》。外一个角度》来说七氟丙烷与卤】代烷130》1比较在火》场，上比：卤，代烷1301的【分解产物多》其中主要成分是HF！HF对人体与—精密设备《。是有伤害和浸蚀影响！的但据美国》。Fessis—a的试验报告指出提！高七氟？丙烷的灭火设计【浓度可以抑》制，分解产物的生成量提！高2：0，％就可减少50％的！生成量 【     —正，是考：虑，上述：情况本规《。范确定七氟》。丙烷对通《讯机：房、电？子计算机房》的，保护采？用灭火？设，计浓度为8％—。安全系数取的—是1.38 【。 3》.3：.，6  本条所做【规定目的是限制随】意增加灭《火使用浓《度同时也为了保证】应用：时的人？身，安全和设备》安全 《 3.—3.：7  一般来说【采用卤代《烷气体灭火的地方都！。是比较？重要的场所》迅速扑灭火》灾减少火《灾造成的损失—具有重要意义因此】卤代烷灭火》都，规定灭初期火灾这】也正能发挥卤代【烷灭火迅速的—特，点；：。否则就会造成—卤代烷灭火的—困难对于固体表面火！灾火灾预燃时间长了！才实行灭《火有发展成》深位火灾的》危，险，显，然是很不利于卤代烷！灭，火的；对于液体、气！体火灾火灾预—燃时间长了有可【。能酿成？爆炸：。的危险卤代烷—灭火可？能要从灭火》。设计浓度改换为惰】化设计浓度》由此可见采用卤代烷！灭初期？火灾缩？短灭火剂的喷—放，时间是非常重—要，的故国际标准及国外！一些工业发》达国家的标准都将】。卤代烷？的喷放时间规定不】应大于10s ！  《   另外》七氟：丙烷遇？热时比？卤代烷1《301的《分解产物要多出很】多其中主要成分是】HF它对《人体是有伤害的【；与空？气中的水《蒸，气结合形成氢—氟酸还会造成—对，精密设备的》浸，蚀损害根《据美国Fe》ss：is：a的试验报》。告缩短卤代》烷在火场的喷放时】间从：10s缩《短为5s分解产物】减少将近一半 【  —   为有》效防：止灭火时H》F，对，通讯：机房、电子计—算机房等《。。防护区的《损害宜将七氟丙烷】的喷放时间从一般】的10s缩短一【些故：本条中规定为8s这！样的喷？放时间经试验论证】一般是可以做到【的在一些《工业：发达国？家里也？是，被提：倡的当然这会增【加系：统设计和产品设【计上的难度尤—其是：对于那些《。离储瓶间远的—。防护区和组合分配】系，统中的个别》防护区它们》的难度会大》一些故本规范采用了！5.6MPa的增】压(等级)条件【供选用？ 《 3.3.8 】 本条？是对七氟丙烷—灭火时？在防护？区的浸渍时间所做】的规定针对不同的保！护对象提出》。了不同？要求 《 ，     对】扑救木材《、纸张、织物类固】体表面？火灾规定灭火浸渍时！间宜采用20min！这是借鉴以往卤【代烷灭火试验的数】据例如公安部—天津消防《研究：所以小木楞垛(【12mm×12m】。m×14《0mm5排×7层】)动：态灭火试验求测固】体表面火灾》的灭火数据》。(美国也曾做过这】类试验？)他们的灭火数据中！。以卤代烷1211为！工质达到《3.5％的浓度【灭明火？；欲继续将木楞垛】中的阴燃火完全灭掉！需要提？高到6％～8—％的浓度并保—持此：浓，度6～7mi—n，；若以3.5％～4！％的浓度完全灭掉阴！燃火保持时间要增至！30min》以上 】   ？ ，在第3.3.3条中！规定本类《火灾：的灭火设《计，浓度为？10：％安全系数取1.】72按惯例该安全系！数，取的是偏低点鉴于七！氟，丙烷市场价较高不】宜将设？。计浓度取《高而是可以考虑将浸！渍时间稍加》长些这样仍然可【以达到安《全应用的目的故本条！规，定了：扑救木材、纸张、】织物类？灭，。火的浸渍时间为2】0min这》样做符合本》规范总则《。中“安全可靠”、“！经济合理”的要求】；，在国外标《准中：也有卤？代，烷灭火浸渍》时间采用20—min的《规定 —   《  ：至于其他类固体火灾！灭火一般要比木材】、纸张类容易些(】热固性塑料等除外】)故灭火浸》渍时间规定为宜采用！10min ！ ，     通讯机房！、电：子计算机房的灭火】浸，渍时间在《。。本规：范里不像《其他：类固体？火灾规定的那么【长是出于以下两方面！的，。考，虑 —  ：   第一尽—管它们？同属：固体表面火灾保护】但电子、《电器类不《像木材、纸张那样】容易趋近构》成深位？火灾扑？救起：来要容易得多；同时！国内外对电子计算机！房这样的典型—应用场所专》门做过一些试验试】。验表明卤代烷—灭火：时间：都是在1min【内完：成，的完成？后无：复，燃现象？  【  ： 第二通讯机房、】计算机房所采用【的是精密设备—通导：性和清？洁性都？要求非常高应—考虑到七氟丙烷在火！。场所产生的分解【物可能会《对它们？造成危害所以在保】证灭火安全的前【提下尽量缩短—浸渍时间是必要的这！有利于灭《火之后？尽快将七氟丙—烷，及，其，分解产物《从防护区里清除出去！ ？  《   ？但，从灭火安全考虑也】不宜将灭火》浸渍：。。时间：取得过短《故本规范规》定通讯机房》、计算机房等—防护区的灭火—浸渍时？间为5min 】      ！气体、液体火灾都是！单纯的表面火灾所】有气体、液体灭火】试验表明当气体灭】火剂达到灭火浓度后！都能立即灭》火考虑到《一般的？冷却要求本规范规】定它们的灭火浸渍】时间不应小于—1min如》果，灭火前的燃烧—时间较？长冷却不容易浸【渍时间应适当加长 ！ 3.3】。.9  《。七氟丙烷《20℃时的》蒸气压？为0.？39MPa(—绝对：压，力)七氟《丙烷在环境温度【下储存其自身—蒸气压？不足：以，将，灭火剂从灭》。火系统中《输送喷放到》防护区为此只有【在储存容器中—采用其他气》体给灭火剂增压【规定采？用的增压《气体为氮气》。并规定了它的允许】含水：量以免影响灭火剂】质量和保证露点【要求这都等同采用】了气体？灭火系统《物理性能和系统设计！ISO 《145？20及洁净》气体灭火剂》灭火系？统设：计规范？NFPA 200】。1标：准的规？定 ：。 》    为什么【要对增压压力做【出规定而《不可：随意：选取呢?这其中【的主要缘《故是七氟丙烷储【存，的初始压力是影响喷！头流量的一个固【有因素喷头》的流量曲《线是按初始压力为条！件预先决定的—这就要求初始充压压！力不能随意选取【    ！ 为了设计方便设】定了：三个级别系统—管网：长、流损《大的可选用4.2M！Pa：及5.6M》Pa增？压级；管网短—、流损小的可—选，。用2：。.5：MPa增《。压级2？.5MPa》及，4.2MPa是【等同采用《了ISO 14【5，20及洁净气—体灭火剂灭火系【统设计标准NF【PA 2001【标准的规《定；：增，加的5.《6MP？a增压级《是为了满足我国【通常采用的组合分】配系统的设》计需：要即在一《。些距离储瓶间—较远防？护区也能达到喷【射，。时间不大于8s的】设计条件 》 《 ，3.3.《10  对》单位容积充装—量上：限的规定是从储存】容，器使用安全考虑的】因充装量过高时当储！。存容器工作温度(】即，环境温度《)上升到某一温度】之后其内压随温度的！增加会由《缓增变为陡》增这会危及储—存容器的使用安【全故而应对单位容】积充装？量上限做《出恰当而又明确的规！定充装量上限由【实验得出所对应的】最高设计温》度为50《℃各级？的储存容器的—设计压力应分—别，不小于一级4.0】MP：a；二？级5.6M》。Pa(焊接容器【)和6.7》MP：a(无缝容》器)；？三级8.0MPa ！    】  系统《计算过程《中初选？充装量建议》采用800～90】0kg／《m3左？右 》 3？。.3.11  【。本条所做的规定【是为保证《七氟丙烷在管网【中的流动性能要【求及系统管网计【算方法？上的要求而设定【的，我国国？家标准卤代烷13】01灭火系统设计规！范GB 50163！-，92：和美国标准卤代烷1！301灭火系—。统标准N《F，PA 1《2A中都《有相同的规定— 》 3.？3.12 》 管网设计布置为均！衡系统有三点—好处一是灭火剂在】防护区？。里容易做到喷放均】匀利于灭火；二【是可不考虑》灭火：剂在管网中的剩余】量做到节省》；三是减少设计工作！的计算量可只选【用一种规《格，的喷头只要》计“最不利点”【这一点的《阻力损失就可—以了 》  《    《均衡系统本》应是管网中》各喷头的实际—流量相等但》实际系统大都达不】到这一条件因此按照！惯例：放宽条件符合—。一定要求的仍可按均！衡系统设《计这：种规定其实质在于】对各喷头间工—作压力最大差值容许！有多大过去对于【可液化？。气体：的灭火？系统国内外标准一】般都按流《程总损？失的10％确定【允许：。。最大差值如果本规范！也采用这一规—定，在按本规范设计的七！氟丙烷灭火系统【中，按第二级《。增压的？条件计算可能出【现的最大《的流程总损失为1.！5MPa(4.2】MP：a／20.6—MPa)允许的【最大差值将是—0.15M》Pa即当“》最不利点”喷—头工作压《力是0.6M—。P，a时“最利》点”：。喷头工作压力—可，达0：.75MPa由此计！算得出？喷头之间七氟丙烷】流量差别接近20】％(：。若按第三级增压条件！。计算其差别会—更，大)差？别这么大对七—氟丙烷灭火》。系统来说要求喷射】。时间短？、，灭，火快仍将其认—定是均衡系统显【然，是不合理的 【 ？     》上述：制定允许最》大差值的方法有值得！商榷的？地方管网《。各喷头工作压力【差别是由系统管网进！入，防护区后的管网【布，置，所产生的与储存容器！管网、汇流管和系统！的主干管没有—关系不应该用它【们来规定“》允许最大差值”；】更何况上《述这：些管网的损失占流】。程总损失的大部分使！最终结？果误差较大》   】  本规范从另一个！角度相互《间发生的《差别用它《们自身的长短去【比较来考虑故—规定为“《管网的？。第1分流《。点至各喷头的管【道，。阻力损失其》相互之间的最—大差值不《应大：于20％”虽然【允许差值放大了但】喷头之间《的，流量差别却》减小了经测算当第】1，分流点？至各喷？。头的管道阻力—损失：最大差值为2—0％时其喷》头之间流量最大【差别仅为10—％，左右 ？ 《 3.3.1—。4  灭火》设计用量或惰—化设计用量》和系统灭火剂储存量！的，规定 【     1  】本款是等同采—用了气？体灭火系统物理【性，能和系统设计—ISO 145【20及洁净气—体灭火剂灭火系【统设计规《范NFPA 20】01标准的规定公式！中C1值的取—用取百？分数中？的实数？(不带？百分号)公式中【K(海拔高度修【正系数)值对于在】海拔高度《0～1000m以内！的防护区灭》火设计可取K＝1即！可以：不修：正对于采用了空调】或冬：季，取，暖设施的防护区公】式，中的S？值，可按：20℃进行计—算   ！  2？  本款《是等同采用了—气体灭火系统物理】性能和系统设计IS！。O， 14？520及《洁净气体灭火剂灭】火系：统设计规范N—FP：A ：2001标准的规】定， ？ ：     3  一！套，七氟丙烷《灭火系统《需要储存七氟丙烷的！量就是本条规定【系统的储存》量式(3《.3.14》-1)计算》出来的“灭火—设计用量”》是必须储《存，起来的并且在灭【火时要？。全部：喷，放到防护区里去否则！就难以实现》灭火的目的但是要把！容器中？的灭火剂全》部从系统中喷放出】去是不可《能的总会有》一些剩留在》容器里及部分非均衡！管网的管道中为了】。保证“灭火设计用量！”都能从系统中喷放！出去在系统容器中】预先多？充装一部分》这多装的《量正好等于在喷放】时剩留的即》可保证“灭火设计】用量”？全部喷放《到防护区《里去 —     —5  非均衡管网】内剩余？。量的计算参见图1说！明  】  ： 从管网第》。一分支点《计算各支管的长【度分别取各长支管与！最短支管长度的【差值为计算剩余量】的长度；各长—支管在末《段，的该长度管道内容积！量之和等《量于灭火剂在—管网内剩余》量的体积量 【 》 》图1  非均衡管】网，内剩余量的计算 】 ， 注其中【bc＜？bdbx＝b—。c及ab《＋bc＝ae＋【ex2 ！    系统管网里！。七氟丙烷《剩余量(容积—。量)等于管道—xd段、《x2f段、fg段与！fh段的管》道，内容积？之和 】3.3.15—  ：。管网计算的规—定 ？     4！  本款规定了【七，氟丙烷灭火系统管】网的：计算方法由于七氟】丙烷：灭火系统是采用【。。了氮气增压输送而】氮气增压方法是【采用定容积的密封】蓄压方式在七氟【丙烷喷放《过程中无氮气补充增！压故七氟丙烷灭火系！统喷放时是定—容积的？蓄压气体在自—由膨胀？下输送？。。七氟丙烷形成不定】流、不定压的随机流！动过程这《样的管流《计算是？比较：复杂的细致的计算应！采用微分的方—法但在工程应—用计：。算上很少采用这【种方法历来的—。工程应用计算—都是：在保：证应用精度的条件】。下力求简单》方便卤代烷灭—火系：统计算也不例外【以往的？卤代烷灭火系统的国！际、国外标准都是】这样做的(但迄【今为止国际》、国外标准尚—。未提供洁净气体灭火！剂灭火系统的—管网计算方法)【。。 ？  《   对于这类管】流的简化《计算常采用的办【法，是，。以平均流量》取代过程中的不【定流量已知流量【还不：能进行管流计算还】需知道相对应的压头！寻，找简化计《算方法也就》是寻找？相应于平均》流量的压《头在七氟丙烷—喷放：。过程中必然》存在这样《的某一瞬时》其流量？。会正好等于全—过程：的平均流《。量那么该瞬时—。的压头？即是所需寻找的【压头 《 《   ？ 对于现《今工程上《通，常所：建立的卤代烷—灭，火系统经过精—细计算卤代烷喷放】的流量等于》平均流量《的那一瞬时》是系统的《卤代：烷，设计用量从》喷头喷放《。出去50《％的：瞬时(准确地说是非！常接：近50％的瞬时【)，；只要是《在规：范所设？定的条件下进行【系统设计就不—会因为系统的某些】差异而带来》该瞬时点《。。的较大的偏移将这一！瞬，时规定为喷放全过程！的“过程《。中点”？本规范？对七氟丙烷灭火系】统的管网计算—就采用了这个计【算方法它不》。是独创也是沿用【了，以往国际标准和国】。外标准对卤》代烷灭？火系统？的，一贯做法《 ，  —   ？5  喷放“—过程中点”储存容器！内压力？的含义请《见上一款的说明这一！。。。压力的计算》公式是按《定温过？。程依据波义耳—-马略特定律推导出！。。来的  ！ ，  6  》本款是提供七氟丙烷！灭火系统设》计进行管《流阻力损《失计：算的方法该计算公】式可以做成图—示(：图2：。)更便于计算使用】 》 图】2  镀《锌钢管阻力损—失与七氟丙烷流量】的，。关系 】    七氟丙烷管！流阻力损失的—计算现今的气体【灭火系统《物理性能《和系统？设计ISO 1【4520及洁净灭】火剂灭？火系统设计规—范N：FPA？ 2：001？都未提供出》来为了建立这一【计算方法首先应【该，了解七氟《。丙烷在灭火系—统中：的管流状态为此【进行了专项实验【。对七氟丙烷在—20℃条件下以不】同充装率《测得它们在》。。不同压力下七氟丙烷！的密度变化绘成曲线！。如图：3 】 ， ， 图3  不同！压，力下七氟《。丙烷：的密度 —。     【从测试结果得—知七：氟丙：烷在管道中的流【动即使在大压力降】的条件下基本—上仍是液相流—。据此：依据流体力学—的管流阻力损失计算！基本公式和阻力平方！区的尼古《拉茨公式建立了本】规范中的七》氟丙烷？管流：的计算？方法 》 ：    《 ，。将这一计算方法【转换为对卤》代烷1211—的计：算与美？国卤代烷12—11灭火系》统标准NFPA 1！2，8和英国室内灭【火装置？。与设备实施》规范：BS 5306上】的，计算进行《校核：得到基本一致的结果！   】  本款中所—列式(3.3.15！-，5)和图2用—于，镀锌钢管七》氟，丙烷管流的阻力损】失计算；当系统管】。道采用不锈钢管【时其：阻力损失《计算：可参考使用》 ， ， 《   ？ 有关？管件的局部阻—力损失当量长—度见表1～表3可】供设：计，参考使用 【 表1  螺纹！。接口弯？头局：部，损失当量长度 ！ 《 ？ 表2《  螺纹接口三通】局部损？。。失当量长度 【 》 表3【。。。。  螺纹接》口缩径？接头局部损失当【量长度 —。。 ！3.3.1》6，  本条的规定是为！。了保证七氟丙烷灭火！系统的设计》质量满？足七氟丙烷》。灭火系统《灭火技术要求—而设定的 ！     最小【Pc值是参照实验】结，果确定的 【    — Pc≥Pm／2】(，MPa？绝对压力)》它是对七氟丙烷系】统设计通过“简化】计算”后精》确性的检验；如【果不：。符合：说明设定条件—不满足？应该调整重新计【算 ：。。     ！下，面用一个实》例介绍七氟丙烷【灭火系统《设计的计《算演算 【 ：    《 有一？通讯机房《。房高：3.：2m长1《4m宽7m设—。七氟丙烷灭火系统】进行保护(引入的】部件的有关数据【是取用？某公司的ZYJ【-10？0系列？产品)？  【   1)》确，定灭火设计浓度 ！   —  依据本规范【中规定取《C1＝8％ 】     【2)计算保护空间】实际容积 ！ ，    V＝3.2！×14？×7＝313.【6(m3)》 ？ ？    3》)，计算灭火剂设计【用量  ！   依据本规范】公式(3.3.【。14-？1) ！ ？  ？   4)设—定，灭火剂喷放时间 】 ， 《    依据本【规范中规定取t＝7！s 》  ？   5)设定喷】头布置与数量—    ！ 选：用JP型喷》头其保？护半径R＝》7.5m《。 《 ， ，。   ？ 故设定喷头为【2只：；按保护区平—面均匀布置喷头【 —    《6)选定灭火剂储】存容器？规格及数量 【。 《。    根据—。。W＝198》.8kg选用—100L的JR-】。。100／5》4储存容器3只 ！ ，  《   7《)绘出系统》管网：计算图(图》4) ？ 《 ： ： 图4 — 系统管网计算图】。    ！ 8)计算管道平】均设计流量 ！ ： ， 《    《 9)选择管网管】道通径 】     以管【道平均设计》流量依据本规—范条文说《明第3.《3.15条》第6款中图2选【取其结？果，标在管网计算图上 ！    】 10)计算充装】。率， ？ ， ，   ？。  系？统储存量W0＝W】＋，△W1？＋△W2； 】     管网！。内剩余量△W2【＝0； —   》  储存容器内剩】余量△W1＝—。。n×：3.5＝3×3【.5＝10.5(】kg)； 】     充【装，率η＝W0／(【n·Vb)＝(【198.8＋10】.，5)／(3×—0.1)＝697.！7(：kg／m3) 】   —  11)计—。算管网管道内容积 ！ ， 《    先》。按管道内径》求，出单位长度的内【容积然后依》据管网？计算图上管段长【。度求算 【 ：   ？ Vp＝29×【3.42＋7.4】×1.96＝11】3.7？(m3)《 ： 《 ，  ： 12)选用—额定增压压力 ！。    — 依据本规范中规定！选用P0＝4.【3M：。。Pa(绝《对压力) 】    》 13)计》算全部储存》容器：气相：总容积 【 ，  ：   依据本规范】。中公式(3.—3，.15-4) 】 ？ ， 《。 ？ ， 】    》 由此即可依据求得！的F：c值从产品规格中】。选用与该值》相等(偏《差+9％-3％)】、性能跟设计一【致，的喷头为JP-【。30 ？ 《 3.3.18 】 一：般喷：头的流量系数—在，工质一定的紊流【状，态下：只由：喷，头孔口结构所决定但！七氟丙烷灭火系统】的，喷头由？于系统采用了氮【气增压？输，送部分氮气会溶【解在七氟丙烷里在】喷放过程中它—会影响？七氟丙烷流》量氮：气在系统工作—过，程中的溶解量与【析出：量和：储存容器《增压压力及喷头【工作：压力有关故七—氟丙烷灭火系统【喷头的流《量系数即《各个喷头的实际等效！孔，口面积值《与储：存容器的《增压压力及喷—头孔：口结构等因素—。有关应经试验测定 ！ ，