？ 3.3  —。七氟丙烷灭火系【统 》。 3.3【.1  灭火—设，。计浓：。度不应小于灭火浓度！。的1：.3倍及惰化设【计浓度？不应小于惰化浓度1！.1倍的规定是等同！采用气体灭火系统物！理性能和系统设计I！SO ？。14520及—洁净气体灭火—剂灭火？。系，统设计规范NFP】A 2001标准的！规定 》   》  有关可燃物【的灭火浓度数据及】惰化浓？度数据也是采用了气！体灭火系统物理性】能和系？统设计？ISO 《。14520》及洁净？气体灭火剂灭火【系统设？计，规范NFPA— 2001》标准的数据 【     】采用惰化设》计浓度的只是对有爆！炸危险的气体和液体！类的：防护区火灾而言即】。是说无爆炸危—险的气？。体，、液体类的防护区仍！采用灭火设》计浓度进行消防【设，计 》     —那么如？何，认定有无爆炸危【险呢?？   】  首先应从温度方！面去检查以防—护区内存放》的可燃、易燃液体】或气体的《闪点(闭口杯法)温！度为标？准检：查防护区的》最高环境温度—及这些物《料的储存《。(或工？作)温度不高—过闪点温度的—且防护区《。灭火：后不存？在永久性火》源、而？防，护区又经《常保持通《风良好的则认为【无，爆炸：危险可按灭火设【计浓度进行设计【还需提请注》意的是对于扑救气】体火灾灭《火前应做到切断气源！ —  ：  当？防护区最《高环境温《。度或：。可燃、易《燃液体的《储存(或《工，作)温度高过其【闪点(闭口杯法)】温度时可进一步再做！检查如果在该温度下！液体挥发形成的最】大，蒸气浓度《。小于它？的燃烧下限浓—度值的5《0，％时仍？可考虑按无爆—炸危险的灭火设计】浓，度进行设计》   】 ， 如何在设计—时确定被保护对象(！。可燃、易燃液体【)的最？大蒸气？。浓度是否会》小于：。其燃烧下《限浓度值的50％】呢?这可转换—为计算防护区内被保！护对：象的允许最大储存量！并可：参考：下式进行计算 【 ！   《  式？中  W《m允许的最》。大储存量(kg【)；：。  【 ，。     》  Cf该液—体(保？护对象)蒸气在空】气，中燃烧的下限—浓，度(％体积》比)； —      】    M》该，液体的分子量； ！      ！    K防护【区最高环境温度【或，该，液体工作温度(【按其中最大》值绝对温度)； 】   【       V】防护区净容积—(m：3) 》 3《.3.3  —本条规定了》。。图书、档案、票据】及，文物资料等防护区的！灭火设计浓度宜采用！1，0％首？先，。应该说？明，依据本规范第3【.，2，.1条七氟丙烷只适！用于：扑救固体表》面火灾因此上—述规：定的灭火设计浓度是！。扑救表面火灾的灭火！。设计浓度不》可用：该设计浓度去扑【救这些防护区的【深位火灾 【   》  固体类可—燃，物大都有《。从表面火灾》发展为深位火灾的】危险；并且在燃【。烧过程中表面火灾与！。深位火灾之间—无明显的《。。界面可以《划分是一《个，渐变的过程为—此在灭火设计上【立足于扑救表面【。。火灾并顾及到浅度】的深位火《灾的危险；》。。这也是制定卤代烷】灭火系统设》计标准时国内外【一，贯的做？法 —     》如果单纯《依，据气体灭火系—统物理性能和系【统设计IS》O ：14：5，20标准所》给出的七氟丙—烷灭固体表面—火灾的灭火》浓度为5.8％的数！据而规定上述防护区！的最低灭火设—。。。。计浓度为7.5％是！不恰当的《因为那只是》单纯的？表面火灾灭火浓度气！体灭火系《统物理性能》和系统设计IS【O 14520标】准所给出的》这，个数据是以正庚烷】为燃：料的动态灭火试验】为基础的它》当然是单纯》的表：面火灾只能在热释】放速率等《。方面某种《程度上代表》固体表面火灾而对浅！度的深位《火，灾的危险性正庚烷】。。火，不可：能准确体《现 —。   ？  本条规定—。了纸张类为主要可】燃物防护区的灭【火设计浓度它—们在：。固体类火灾》中发生？浅度深位火灾—的危险？比之其他可能性【更大扑？灭深位火灾的—灭火浓度《要远大？于扑灭？表面：火灾的灭火浓—。度；且对于》不同的灭《火浸渍时间》它，的，灭，火浓度会《发生变化《浸渍时间长》则灭火浓度会—。低一些 》    【 制定本条标准应】以试：验数据为《基础但七氟丙—烷扑灭实际》固，体，表面火灾的基本试验！迄今未见国内外有相！关报：道无法？。借鉴所？以只能借鉴》以往国？内外制定其》他卤代烷灭火系统】设计标准的有关数】据，它们对上述保护对象！。其灭火设计浓度约】取，灭火浓度《的1.7～2.【0倍浸渍时间—大都取10》min故本条规定】七氟丙烷在》。上述防护区的—灭火设计浓》度为10％是灭火】。浓度的1《.72倍《。 —3.3.4  本】条，对油浸变压》。器室、带油开—关的：配电：。室和燃油发电机【房的七氟丙》。烷灭火设计浓度规定！宜采用9％是依【据气体灭火系统【物理性能和系统设】计ISO 》14520标准【。。提供的相关灭火浓度！数据取安全系数约为！1.3确定的 】 3》.3.？5  通《讯机房、计算机房中！的陈设、存》放物主要是电子【电，器设备？。、电缆导线和磁盘、！纸卡之类以》及，。。桌椅办公《器具等它们应属固体！表，面火灾的保护依据气！体灭：火系统物理性能【和系统设计ISO】 14520标准的！数据固体表面火灾】的七氟丙烷灭—火浓：度为5.8％最低】灭火设计浓度—可取7？.5：％但是？由于防？。护区内陈设、存【放物多样不能单纯按！电子电器设备—可燃：物类考虑；即—使同是电缆电—线也分塑胶与—橡胶电缆电》线它们灭火难易不】同我国国《家标准卤代》。烷13？01灭火系》统设计规范GB【 50163-9】。2对通讯机房、【电子计算机房规定】的，卤代烷1301【的，。灭火设计浓》度为5％《而固体表面火灾【的卤代烷13—01的灭火浓度【。为3.8％取的安】。全系数是1.—32；国外的—情况像美《国计算机《房，用卤代？烷1：301？保护一般都》取5：.5％的灭火设【计浓度安全系数为1！.45 《 《     从另【外一个？角度来说七氟丙【烷，与卤代烷1301】比较在？火场上比卤》代烷130》1的：分解产？物多其中主》要成分是HFHF】对，人体与精密设备【是有伤害和浸蚀影响！。的但据美国Fess！isa的《。试验报？告指出提高七氟丙】烷的灭火《设计浓度可以抑制分！。解产物的生》成量提高《20％就可减少【50％的《生成量？   】  正是考虑上述情！况本：规范确定七氟—。丙烷对通讯机房【、电子计《算机房的保护采用】灭火设计浓度—为8：％安全系《数取的是1》.，38 ？。 3.3.！6 ： 本：条所做规定》目的是限《制随意增《加灭火？使用：浓度同时也为了保证！应，用时的人身》安全：和设备？安全 【 3.3.》7  ？一般来说采》。用，卤代烷？气体灭？火的：地方：。都是比较重要的场所！迅速扑灭火》灾，减少火？灾，造成的损失》具有重要意义因【此卤代烷灭火都【。规定灭初期火灾这】。也正：能，发，挥卤代烷灭火迅速的！特点；否则就会造成！卤代烷灭火》的困难对于固—体表面？火灾火灾《预燃时间长》了才实行《。灭，。火有发展成深位火】灾的危险显然是很不！利于卤代《。。烷灭火的；对—于液体、气体火【。灾火：灾预燃时间长—了有可能酿成爆炸】的危：险卤代烷灭火可能要！从，灭火设？计浓度改《换为惰化设计浓度】由此：可见采用卤》代烷灭初期火—灾缩：短，灭火剂？的，喷放：时间是非常重要的】故国际标准及国【外一些工业发达国】家的标准都将卤【代烷的喷《放时间规《定不应大《。于1：0s ？  —  ： 另外七氟丙烷【。遇热：时比卤？代烷：1301的分解产物！要多出很多》其，中主要成分是—HF它对人》体是有伤害》的；与空气中的水蒸！。气结合形成氢—氟酸：还会造成对》精密设备的》浸蚀损害根据美国】Fessisa【的试验报告》缩短卤？代烷在火场的喷【放时：间从10s缩短为5！s分解产物减少将】近一：半 【 ，   为《有效：防止灭火时HF【对通讯机房、电子】计算机房等防护【区，的，损，害宜：将七：。氟丙：烷的喷放时间从【一般的10s缩短一！些故本条中》规定：为，8s这样的喷放时】间经试验论证一【般是可以做到的在】一些：工业发达国家里也是！被提倡的当》然这会增《加系统设计》。和产品设计上的难】度尤其是对于那些离！储瓶间远的防护区】和组：合分配系《统中的个别防护区它！们，的难度会《大一些故本规—范采用了《5.6MPa的增】压(等级)条件【供选：用 3】.3.8 》。 本：条是：对七氟丙烷灭火时】在防护区《的浸渍时间所做【的规定？针对：不同的保护对象提出！了不同要求 】     对扑！救木材、纸》张、织物类固体表面！火灾规定灭火浸渍】时间宜采《用20min这【是借：鉴以：往卤代烷灭火—试验的？数据：例如公？。安部天津消防研究】。。所以小？木楞垛？(，12m？m×1？2mm×14—0mm5排×7层】)动：态灭：火试验求测固体【表面火？灾的灭火数据—。(美国？也曾做过《这类试验)他—们的灭火数据中以】卤代烷1《211为《工质达？到3：.5％的浓度—灭明：火；欲继续将木【楞垛中的阴燃—火完全灭掉》需要提高到》6％～8％》的浓度？并保持此浓度—6～：7mi？n；若以3.5【％～4％《的浓度完《。。全灭掉阴燃火—保持时间《要增至？30min以上【 —    在第—3.3.3条中【规定本？类火灾的灭火—设，计浓度？为10％安全系数】取1.72》按惯例该安》全系数取的》是偏低？点鉴于七氟丙—烷市场价较高不宜】将设计浓度取高【。而是可以《考虑将浸渍时间【稍加长些这样仍【。然可：以达到安全应用的目！的故本条规》定了扑救《木材、纸张、织物类！灭火的浸渍时间为】20min这—样做符合本规范总则！中“安？全可靠”、“—经，济合理”的要求；在！国，外标准中也有—卤代烷灭火》浸渍时间采用20m！in的规定》 ？     至于！其他类固《体火：灾灭火一般要—比木材、纸张类容】易，些(热固性塑—。。料等除外)》故灭火浸渍时间【。规定为宜采用—10min 】    — 通：讯机房、《电子计算机房的【灭，火浸：渍时间在《本规范里不像其【他类固体《火灾规定《的那么长《是出于以下两方面的！考虑 ？  — ，。  ：第一尽管它们同【属固体表面》火，灾保护但电子、【电器类？不像木材、纸张那】样容易趋近》构，成深位火《灾扑救起来要容易】得多；同时国内外】对电子计算机房这】。样，的典型？。应用场？所专：门做过一些试验试】验，表明卤代烷灭火时】间都是在1min】内完：成的完成后无复燃】现象：    ！ 第二通讯机房【、计：算机房所采用的是精！密设备通导性和【。清洁性都要求非常】。高应考？虑到七氟丙烷在火场！所产生的《分解物可能》。会对它？们造成？危害所以在保证灭】火安全的前提—下尽量缩短浸渍【时间是？必要的这有》利于灭火之后尽快将！七氟丙？烷及：其，分解产物从防护区】。里清除？出去：    ！ 但从灭《火安全考虑也不宜将！灭火：浸渍：时间取得过》短故本？规，范规定？通讯：机房、计算机—房等防护区的灭火】。浸渍时间为5mi】n 【  ：   气体、液体火！灾都是单纯》的表：面火灾所有气体、液！体灭火试验》表明：当，气，体灭火剂达到灭火】浓度后？都能立？即灭火考虑到—一般的冷却》。。要求本规范规定【它们的灭火浸渍【时间不应小》于，1min如果灭火】。前，的燃：烧时间较长》冷却不容易浸渍时间！应适：当加长 》 《。3.3.9》  七氟丙》烷，20℃时的蒸—。气，压为0？.39MPa(【绝对压？力)七氟丙烷在【环境温度下储—存其：自身蒸气压不足以】将灭火剂《从灭火系统中输送】喷放：到防护区为此只【有在储存容器—中采：用其：他气体给灭火剂增压！规，定采用的《增压气体为氮气【并规定了它的允许含！水量：以免影响灭火剂【质量：和保证露点要求【这都等同采用了气体！灭火系？统物理性能和系【统设计ISO 【。145？20及洁净气体灭】火剂：灭火系统设计规范N！FPA 《2001标准的规定！ —    为什么要对！增压压？力做出规定而不可】随意选取《呢?这其中》的，主要缘故是七氟【丙烷储？存的初？始压：力是影响喷头—流量：的，。一个固有《。因素喷头《的流量曲线是—按初始压力为条【件预先决《定，。的这就？要求初始《充压压力不能随意】选取 》     【。。。为了设计方便设【定，了三个？级别系统管》网长、流损大的可选！用4.2MPa【及5.6MP—a增：压级；？。。管网短、流损小的】可选用？2.5MPa增【压级2.5M—Pa及4.》2MPa是》等同采用了ISO ！14520及洁净气！体灭火剂灭火系【统设计标准NF【PA： 2001标准【的规定；《增加的5《.6MPa增压级是！为了满足我国通常采！用的组？合分配系统》。的设计？需要即在一些—距离储？瓶间较？远防护区《也能达到《喷射时间不大于8】s的设计条件— ， 3—.3.1《0，  对？单位容积充装量【上限的规《定是从？储存容器使用—安全考虑的》因充装量过高时【当储存？容器工作温度(即环！境温度)上升到某】一，温度之？后其：内压随温《度的增加《会由缓增变为陡增这！会，。危及储存容器的【使用：安全故而应对—单位容？积充装量上限—做出恰？当而又明确》。的规定？充，装量上限由实验【得出所对应的最高设！计温度为50℃各】级的储？存容：器的设计压力—应分别不小于一级4！.0MPa；二级5！。.，6M：Pa(焊《接容器)和6—.7：。MPa(无》缝容器)；》三级8.0MPa ！ ，      ！。系统计算过程中初】选充装量《。建议采用800～】90：0kg／《m3左右 ！。。 3.3.11【  本条所》做的：规定是为保》证七氟丙烷在—管网中的流动性能要！求及系统管网计算方！法上的要求而设定】。的我国国家》标准卤代烷》1301《灭火系统设计规范】GB 50163-！92和美国标准卤】代烷1？301灭火》系统标准《NF：P，A 12A中都【有相同的规》定 3.！3.12《 ， 管网设计布置为】均衡系统《有三点好处一是灭】火剂在防《。护，区里容易做到喷放均！匀利于灭火；二是可！不考虑灭火剂在管网！中的剩？余量做到节省—；，三，是减少设计工—作，的计算量可》只选用一种规格【的喷头只要计“最不！利点”这一》点的阻力《损失就可以了—。 》  ：    《均衡系统本应—。是管网中各喷头【的实际流量相等但】实际系？统，大都达不到这—一条件因此按照惯】例放宽条《件符合一定要求【的仍可按《均，衡系统？设计这种规定其实质！在于对各《喷头间工作》压力最大《差值容许有多大过去！对于可液化》气，体，的灭火系《统国内外标准一般】都，按流程总损》。失的10％确—定允许最《。大差值如《果本规范也采用这】一规定在按本规范设！计的七氟丙》。烷灭火系《。统中：按，第二级增压的—条，。件计算？可能出现的最—大的流程总损失为】1.5MPa—(4.2《MPa／《20.6MPa)允！。许的最大差值将是】0.：。15MPa即当“最！不，利点：”，喷头：工作压力是》0.6？MP：a时“最利》点，”喷头工作压力可】。达0.75MPa由！此计算得出》喷头之间七》氟丙：烷流量差别》接近2？0％：(若按？第三级？增压条？。件计算其差别会更】大)差别这么大【对七氟丙烷灭火系统！来说要求喷》射，时间短、灭火—快仍将其认定是【均衡系？统，显，然是不合理的 【。 《     上述【制定：允许最大差值的方】法有值得商榷—的地方管网各喷头】工作压？力差别是由系—统管网进入防护区】后的管网布》置所产生的与—储存容器管网、汇】流，管和系统的主干管】没，有关系不《应该用它们来规【定“允许最》大差值”；更何况上！述这些管网的损【失占流程总》。损失的大《部分使最《终结：。果，误差较大 —     】本规范从另一个角】度相互间发生—的差别用它们自身】的长：短去比较《来，考虑故规定》为“：管网的第1》分流点至各喷—头的管道《阻力损失其相互之间！的最大差值不应【大于：20：。。％”虽？然允许？差值放大《了但喷？头之间的流量—差别却减小了—经测：。算当第1分》流点至各《喷头的？管道阻力损失最大】差值为20％—时其喷头之》间流量最大差—别仅为10％—左右 】。3.3.14  灭！火设计用量或惰化】设计用量和系—统灭火剂储存—量的规定 【    — ，1 ： 本款是等同采用了！气体灭火《系统物理性能和【系统设计ISO【 14520及【洁，净气体？灭，火剂灭火系统—设计规范NFPA】 ，2001《标，。准的规定公式—中C：1值的取用取百分数！中的实数(不—带，百分号)《公式中K(海拔高度！。修正系数)值对于】在海：拔高度0～100】0m：以内的？防护：区灭火设《计可取K＝1即【可以不修正对—于采用了空调或冬】季，取暖设施《的防护区公式—中的S值可按2【0℃：进行计算 【    — ，2  本款》是等同采《用了气体灭火系统】物理性能和系统设】计ISO 》145？20及洁净气体灭】火剂灭火系统设计】规范：NFPA《 2001标—。准的规定《 —   ？ 3  一套七氟】丙烷灭火系统—需要储存《七氟丙烷的量就是本！条规定系统》的储存量式(3.】。3.14-1)【计算出来的“灭火设！计用：量”是？必须：储存起来的并—且在灭？火时要全部喷放到】防护区里去否则就难！以实：现灭火的目的但是要！。把容器中的灭火剂全！部从系统《中，。喷放出去是不可【能的总会《有一些？剩留在容《。器里及部分非均衡管！网，的管道中为》了保证“《灭火设计《用，量”都能从系统中】喷，放出去在系统容【器中预先多充装【一，部分：这多装的《量正好等于在喷【放时剩留的即可保证！“灭火设计用—量”：。全，部喷放到防》护区里？去 《 ？。   ？ 5  非均衡【管网内剩余量的计】算参见图1说—明 —     从—管网第一《分，支点计算《。各支管的长度分【别取各长支管与【最短支管长度—的差值为计算剩余】量的长度；各长【支管在末段》的该长度管》道内容积量之和【等，量于灭火《剂在管网内剩余量】的体积量 【 《 图1【  ：非均衡？管网内剩余》量的计？算 ： 注其中】bc＜bdb—x＝bc《及ab＋bc＝【ae＋e《。x2 【   ？ ， 系统管网》。里七氟？丙烷剩余量(容积量！)等于管道xd段】、x2f《段、fg段与fh段！的，管道内容积之和 ！ ？ 3：.3.15 —。 管网计算的—规定 ？     ！4 ： 本款规定了—七氟丙？。烷灭火系《统管：网，。的计算方法由于七氟！丙烷灭火系》统是采？用了：。氮，气增压输送而氮【。气增：压方法是《采用：定，容，积的密封蓄压方式】在七氟丙烷喷放过程！。中无氮气补充增【。压故七氟《丙烷：。灭火系统喷》放时是定容积的蓄】。压，气体在自由膨胀下】输送：七氟丙烷《形成不定《流、：不定压的随机—流动过？程这样的管流计算是！比较复？。杂的细？。致的计算应采用【微，分的方法但在工程】应用计算上》很少：采用这种《方法历来的》工程应用《计算：都是在保证应用精】度的条件《下力求简单方—便卤：代烷灭？火系统计《算也不例外以往【的卤代烷灭火系统的！国际、国外标准都是！这样做？的(但迄今为—止国：。际、：国外标准尚未提供洁！净气体？灭火剂灭火系—统的管网计算方法)！  【   对于这类管流！的，简化计算常采用的】办法是以平均流【量取代过程》。。中的不定流量已知】流量还不能》进行管流计算—还需知道相对应的】压，头寻：找简化计算方—法也就是寻找相应于！平均流量的压头在七！氟丙烷喷放过程【中必然存在这样【的，某一瞬时其流量会正！好，等于全过程》。的平均？流量那么该瞬—时的压头即是—所需寻找的压头【 —    对于现今工！程上通常所建立的卤！代烷：灭火系统经》过精细计《算卤代烷喷放的流】量等于平《。。均流量的那一瞬【。时是：系统：的卤代烷设计—用量：从喷：。头喷：放出去？50％的瞬时—(，准确：地，说是非常接》近50％的》。瞬时)；只要—是在规范《。所设定的《条，件下进行系统设计就！不会：因为系统《的某些差异而带来该！瞬时点的较大—的偏移将《这一瞬？时规定为喷放全【过程的“《过，程中点”本规范对】七氟丙烷灭火系统的！。管网计算就采—用了这个计算方法它！不是独创也是—沿用了以往》国际：标准和国外标准【对卤：代烷灭火《系统的？一，贯做法 《  —   5  喷【放“过程中点—。”储存？容，。器内压力的含义请见！上一款的说》明这一压力的—计，算公式是按定温过程！依据波义耳-马【略特定律推导—出来的 》     】6  本款是提【供七氟丙《烷灭火系统设计进】行管流阻《力损：失计算？的，方法该计算公式可】以做成图示》(图2)《。更，便于：计，算使用 — 》 ，。 ： 图2  镀锌钢管！阻力损失与七氟【丙烷：流量的关《系 ？。     七！氟丙烷？管流阻力《损失的计算》。现今的气体灭火系】统物理性能和系统】设计ISO 1【4520及洁净灭火！剂灭火系《。统设计规《范NFPA —20：01都？未提供出来》为了建立这一计算】方法首先应》该了解七氟丙烷在】。灭火系统中的管流状！态为此进行了—专项实？验对七氟丙烷在20！℃条件下以》不同充装率测得【它们在不同压力【下七氟丙《烷的密度变》化，绘成曲线如》。图3 》 ？ ？ 图3  不同！压力下七氟丙烷【的密度？ 》     》从测：试结果？得知七？氟丙烷在管道—中的流动即使—。在大压力《降的条件下基本【上仍是液相流据此依！据流体？力学的管流阻力损】失计算基本公式【和阻力平方》区的：。尼古：。拉茨公式《建立了本规范中的七！氟丙：烷，管流的计《算方：法  】   将这一计算方！法转换为对卤代烷1！211的计算与美国！卤代：烷1211灭火系】统标准N《FPA 128和】英国室内灭》火装置与设备实施规！范BS？ 5306上的计】算进行校核得—到基本？一致的结果 — ？   《  ：本款中所列式(3.！3.15-》5，)和：图2用于镀锌钢【管七氟丙《烷管：流的阻？力，损失计算；当系统管！道采：用不锈？钢管时？其阻力损《失计算可参考使用】。 》     有—关管件的局部—阻，力损：失当量长度见表1】～表3可《供设计参考》使用 ？ 表1【 ， 螺纹接《口弯头？局部损失当量长度】 ？ ， 《 表2  螺！纹，接口三通局部损失当！。量长度 》 ： 》 表3 — 螺纹接口缩径接头！局部损失当量长【度 》 — ， 3.3.1—6  本条的规定是！。为了保证七氟—丙烷灭火系统的设】计质量满足七氟丙烷！灭火系统灭火—技术要？。。。求而设定的 —     ！最小Pc值是参照实！验结：果确定的 】     Pc≥！Pm／？2(MPa》。绝对压力)它是对七！氟丙烷？系统：设计通过“简化计】算”后精确性的检验！；如果不符合说明设！定条件不《满，足应该调《整重：新，计算  ！   下面用一个】实，例，介绍：七氟丙？烷灭火系统设计【的计算演算 ！  ？    《有，一通讯机房房高3】。.2m长14m宽】7m设七《氟丙烷灭火系—统进：行保：护(引入的部件的】。有关数据《是取用某公司的ZY！J-100》系列：产品：) — ，    1)—确定灭火设计浓度】 》     》依据本规范中规定取！C1＝8％ 】     2)！计，算保护空间实际【容积 【     V＝3】。.2×14》×，7＝3？13：.6(m3)—  【   3)》计算：灭火剂设计用量 ！  》   ？依，据本规范公式(3.！3.14-1—) ： 【     4！)设：定灭火剂喷放时间】   】  依据本规—范中：规，定，取t＝7s 【     】5，。)，设定喷头布置与【数量 —     选用】JP型喷《头，其保护？半径R＝7.5m ！ ，    【 故设定喷头为2只！；按保护《区平面均匀布置【喷头 ？ ，。  》   ？6)选定灭火—剂储：存容器规格及—数，量， 》     根据W】＝198.8kg选！用10？0L：的JR-100／5！4，储存容器《3只 【     7—)绘出系统》管，网，计算图(图4) ！ 《 —图4  系统管【网计算？图 ：  —  ： 8)？计算管道《。平均：。设，计流量 》 《 ：     9！)选择？管网管道通径 ！    — ，以管道平均设计流量！依据本规《范条文说明第3【。.3.15条第6款！中图2选取其结果标！在管：网，计算图上 】 ：  ：  10)计算充装！率，。 —    系统储存量！W0＝W＋△W1＋！△W2？； 》     管网】内，剩余量△《W2＝0； ！ ，  ：   储存容器内】剩余量△W》。1＝n×《3.5＝3×3【.，5＝：10.5(》kg)； 【  《  ： 充装率η＝W0／！(n·？Vb：)＝(198—。.，8＋10.》5)／(3×0【。。.1)＝697.7！(kg／m》3) 【   ？  11)计算管网！。管道内？容积 【。     》先按管道内》径求出单位长—度的内容积然后【依，据管网？计算：图上管段长度—求，算，。 《  ？   Vp》＝29×《3.42＋7.4×！1.96＝1—。13.7(m3)】   】  12)选用额定！增压压力 】 ， ， ，   依据本规范】。中规：定，选用P0＝4.【3，MPa(绝对压力】) 【    13)【计算全部储存容器气！相总容积 — ：    》 ，依据本？规范中公式(3【.3.15》-4) 《 — ！ —    》 由此即可依据求得！的F：c值从？产品：规格中选用与该值相！等(偏差+》9％-3％)、性能！。跟设计一致的—喷头为J《P-30 》 3—.3.？18：  一般喷头的流量！系数在工质》一定的？。紊，流状态下只由—喷头孔口结构—所决定但七氟—丙烷灭火系统的喷】头由于系统采—用，了氮气增压输送部分！氮气会溶解》在，七氟丙烷《里在喷放《过程中它《会，影响七氟丙》烷流：。。量氮气在系统工【作过程中《的，溶解量？与析出量和储存容】器增压压力及喷【头工：作压：力有关故七氟丙【烷灭火系统喷头的】流量系数即各个喷】。头的实际等效孔口】面积值与储存容器的！。增压压力及喷—头孔口结构等因【素有关应经试验测定！ ：