3.3 】。 七氟丙《烷灭火？。系统 【 3.3.1 ！ 灭火设计浓—度不：应小于灭火浓度的】1.3倍及惰—。化设计浓《度不应小于》惰化浓度1.1倍的！规定是等同采用【气体：灭火系统物理性能和！。系统设计IS—O 14520【及洁净气《体灭火剂灭》火系统设计规范N】。F，PA ？2001标准的规】定 ： ： ：。     有关可】燃物的灭火浓度数据！。及惰化浓度数—据也是采用了气【体灭火系统》物理性能和系统【设计ISO 145！20及洁净气体【灭火剂灭《火系统设计规范【。NFPA 200】1标准的数据 】 ？     采—用惰化？设计浓度的只—是对有爆炸》危险的气《体和液体《类的防护区火灾而】言，即是说？无爆炸危险》的气体、液体—类的：防护区仍采用灭火】设计浓？。度进行消《防设计 ！    那》么如何认定》有，无爆炸危《险呢? 》 ？     首先应从！温度方面去检查【以，防，护区内存放的可燃】、易燃？液体或气体的—闪点(闭《。口杯：法)温度为标准检】查防护区的最—高环境温度》及这些物料的—储存(或工作)【温度不高过闪点温】度的且防护》区灭火后不存在永久！性火源、而防护区】又经常保持通—。风，良好：的则认为无爆炸危险！可按灭火设》计浓度进行设—计还需提请注意的是！对于扑救气体火灾】灭火前应《做到：切断气源 —     】当，防护区最高环境温度！或可燃、易燃—液体的储存(或工】作)温？度高过？其闪点(闭口杯法)！温度时可进一步【再做检查如果在【。该温度下液》。体挥发形成的最大蒸！气浓度小于它—的燃烧下限》浓度值的50％【时，仍可考虑按无爆【。炸危：险的灭火设计—浓度进行设计 】 ？     如何在】设计时确定》被保：护对象(可》燃、：易燃液体《)的最大蒸气浓度】是否会小于其燃烧下！限浓度值的50【％呢?这可转—。换为计算防》护区内被保》。护对象的允许最大】储存量并可》参考：。。下式进行计算 ！。 》 ：     式中 ！ Wm允许的最大】。储，存量(kg)—； 【 ，    《 ，  ： Cf该液体—(保护对象)蒸【气在空？。气中燃烧的下限【浓度(％体积比【)； ？     ！。     M该液】体的分？子量； ！ ，        K！防护区最高环境【温度或？该液：体工作温度(按其】中，最大值绝对温—度)； ！   ？   ？  ： V：防护区净容积(【m，3)： ， ： 3.》3，.3  本条规定了！图书：、档案、票据及文物！资料：等防护区的》灭火设计《浓度宜采《用1：0％首先应该—。说明依据本规范第3！.2.1条七氟【丙烷只适用于扑救】。固体表面火灾因【。此上述规《定的灭？火设计浓《度是扑？救表：面火灾的《灭火设？计浓：度不可用《。该设计浓度去扑救】。这些防护区的—深，位火灾 【     固体】类可：燃物：大都有从表面火灾发！展为深位火灾的危险！。；并且在《燃烧过程中表面【火灾与深位火灾之】间无明？显的界面可以划分是！。一个渐变的过程为此！在灭火？设计上立足于—扑救表面《火灾：。。并顾及到浅度的【深位火灾的危险；】这也是制定卤代烷】灭火：系统设计标准时国内！外一贯的《做法  ！   如果单—纯依据气体灭火系】统物理性《能和系统设计—ISO 《14520标—准所给出的》七氟：丙，烷灭固体《表面火灾的灭—。火浓度为5.8【。％的数据而规定上述！防护区的最》低灭火设计浓—度为7.5％是不恰！当的因？为那只是《单纯的？表面火灾灭火浓度气！体灭火系统物理性】能和系统设计—ISO 1》。4520标》准所给？出的这个数据是以正！庚烷为燃料的动态灭！。火试验？为基础的《。它当然？是单纯的表面—火灾只？能在：热释放速率等方面某！种程：度上代表固》体表面火灾而对【浅度：的，深位火灾的危险【性，正庚：烷火不可能准确体现！   】  ：本，条规：定了纸张类》。为主要可燃》物防护区的灭火【设计浓度它们在固体！类火灾中发生浅度】。深位火灾《。的，危险：比，之其他可《能性更？大扑灭深位火—灾的灭火浓度要【远大于扑灭表面【火灾：的灭：火浓度；《。且，对于不同的灭火浸】渍时间它的灭—火浓度会发生—变化浸渍时间—长则灭火浓度会低】一些 《    【 制定本条》标准应以《试验数据为基—础但七氟丙烷扑【灭实际固体表面【火灾的基本试验【迄今未？见国内外《有相关报道》无法借鉴所以—只能借鉴《以，往国内外《制，定其他？卤代烷灭《火，系统设计标准—的有关数《据它们对上》述保护对《象其：灭火设计浓》。度约取灭火浓度【的，1.7～《2，.0倍浸渍时间大都！取，10：min故本条规定七！氟丙烷在上》述防护区的灭—火设计浓度》为10％是灭—火浓度的1.—72倍？ —3.3.4》  ：本条对？油，浸变压器室、—带油开关的配电【室和：燃油发电机房—的七氟丙烷灭火设计！浓度规定宜》采用：9％是依《。据气体灭《火系统物理性能和系！统设计？IS：O 14520标准！提供的相关灭—。火浓度数据取—安全：系数：约为1.3》确定的 《 ？ 3.3》.5  通》讯机房、计算机【房中的陈设、—存放物主要是电【子电器设备、电缆】导线和磁盘、纸卡】。之类以及桌椅办公】器具等？它，们，应属固体表面火灾的！保护依？据气体灭火》系统物理《性能和系统》设计ISO —14520标—准的数据固体—表面：火灾的七氟》丙烷灭火浓度—为5.？8％：最低灭火设计浓【。度可取？7.5％但是由于防！护区内？。陈设、存放物多【样不能单纯按—电子：电，器设备可燃物—类考虑；即使同是】电缆电？线也分塑胶与橡胶】电缆电线《它们灭火难易—不同我国国家标准卤！代烷130》1灭火系统设—计，。规范GB 5016！3-：92对通讯》机，房、电子计算机【房规定的卤》代烷1301的灭】火设计浓度为5【％，而固体表面火灾的卤！代烷1301的灭火！浓度为？3.8？％取的安全系数是1！.32；国外的【情况像美《。国计算机房》用卤：代烷13《01保护一》般都取5.5％【的，灭火设计浓度安全】系数为1.》4，5  】  ： 从另外一个角度来！说七氟？。。丙烷：与，卤代烷1301【比较在火场上比【卤代烷1301的】分解产物多其中【主要成分是》HFHF《对人体与精密设备】是有伤害和浸蚀影】响，的但：据美国Fess【isa的试》。验报告指出提高七】氟丙烷的灭火—设，计浓度可以抑制分解！。产物的？生成量提高20【％就可减少》50：。％的生成量 —  —   正是》考虑上述情况—本规范确定七—氟丙烷对通讯机房】、电子计算机房的】保护采用灭火设计浓！度为8％安全系数】取，的，是1：。.38 — ： 3.3.6  本！条所做规定目的是】限制随意增》加灭火使用浓—度同时也为了—保证应用时的人身安！。。全，。和设备安全 — 3.【3.7？。  一般来说—采用卤代烷》气体灭火的地—方都是比较》重要的场所迅—速，扑，灭火灾减少火灾造成！的损失具有重要意】义因：。此卤代？烷灭：火都规定灭初期火灾！这也正？能发挥卤代烷灭火】迅速的特点；—否则就会造》成卤代烷《灭火的困难对—。于固体表面》火，灾火灾预燃时间长了！才实行灭火》有，发展成深位火—灾的危险显》然是很不《利于卤代烷灭—火的；对于液体、气！。体火灾火《灾预燃时间长了有可！能，酿成爆炸的》危险卤代烷》灭火可能要从灭【火设计？浓度改换为》。。惰化设计浓度由此可！见采：用卤代烷灭》初期火？灾缩短灭火剂—的，喷放时间是非—常重要？的故国际《。标准：及国外一些工—。业，发达国？家的标准都将—卤代烷的喷放时间规！定不应大于》10s 《  —   另外》七氟：丙烷：。遇热时比卤代烷1】301？的分解产物要多【出很多其中主要成】分是H？F它对人体是有伤害！的；：与空气中的水蒸气结！合形成氢氟酸—还会造成对精密设备！的浸蚀损害》根据美国Fess】isa？的试：验报告缩《短卤代烷在》火场的喷放时间从】1，0，s缩短为5s分解产！物减少将近一半【  【   为有效防止灭！。火时：HF对通讯机房、】电子计算机房等【防护区的损害宜【将，七氟丙烷《的喷放时间》从一般的10s【缩短一些故本条中规！定为8s这》样的喷放《时间经？试验论？证一般是可以做到】。的在一些工》业发达国家里也【是被提？。。倡的当然这》会增加系《统设：计和产品设计—上，的难度尤其是对于】那些离储瓶间远【的防护？。区和组？合分：配，系统中？的个别防护区它【们的难度会》大一些故《本，规范采用《了5.6MPa的】增压：(等级)《条件供选用 【 3.3.8！  本条是对七氟】丙烷灭火时在防【。护区：。的，浸渍时间所做—的，规定针？对不同的保护—对象提出了不同要】求 《     【对扑救木材、—。纸张、织物类—固体：表面火灾规定—灭，火浸渍时间宜采【用20min—这是：借鉴以？。往卤代烷灭火—试验的？数据例如公安—部天津？消防研？究所以小木》楞垛(12mm×】12mm×1—40mm5排×【7层)动态》灭火试验《求测固体表面火灾】的，灭火数据(美—国也曾做过这类【试验：)他们？的灭：火数据中以卤代烷1！211为《工质达到《3.5？％的浓度灭明火【；欲继续将木楞【。垛中的阴燃火完全】灭掉需要提》高到6％～》8％：。的浓：度并保持此》浓度6～《。7min；》若以3.5％—～4％的《浓度：完全灭掉阴燃火保】持时间要增至30】min以上 】 ：     在—第3：.，3，.3条中规》定本类火灾》的灭火设计浓度为】10％安全系数取】1.72《按惯例？该安全？系数取的是偏低点鉴！于七氟丙烷》市场：价较高不宜》将设计浓度取高而】是可以？考虑将浸《渍时间稍加长些这样！仍然：可以达？到安全应用的目【的故：本条规定了扑救木材！、纸张、《。织，。物类灭火的浸渍【。时间为2《。0min这》样做：符合本规范总则【中“安全《可靠”、“经—济合理”的要求；】在国外？。标准中也有卤代【烷灭火浸《渍时间采用2—0min的规定 】 ，  》   至《于其他？类，固体火灾灭火—一般要比木材、纸张！类容易？些(热固性塑料等】除外)故灭》火浸渍时间规定为】宜采用10min】。 ，   【  通讯《机房、电《子计算机房的灭火】。浸渍时？间在本规范里不像其！他类：固体火？灾规：定的那么长》。是，出于以下《两，方面的考虑 】   》  第一尽管它们同！属，固体表？面火灾保护但电【子、电器类不像木材！、纸张那样》容易趋近构成深【位火灾扑救起来要容！易，得，。多；：同时国内外对电子计！算机房这《样的典型应用场所】专门做过《一些试验《。试验表明卤代烷灭】火时间都是在—1min内完成的完！成后无？复燃：现象  ！   第二通讯机房！、计：算机：房所采用的是精【。密设备通《导性和清《洁性：。。都要求非常高应考】虑到七氟丙烷在【火场所产生的—分解物？可能会对它们造成】危害所以在保证灭】火安全的前提—下尽量缩短浸渍时】间是必要的这有利于！灭火：之后尽快将七氟丙烷！。及其分？解产物从防护区里】清除出去 【   》  但从灭火安【全考虑也《不宜：将灭：火浸渍时间取—得过短故本规—范规定通讯机房、】计算机房《等防护区的灭火浸】渍时间为5mi【n ？。     】 气体、液体—火灾都是单纯—的表面火灾所有【气，体、液体灭火试验表！明当气体灭》。火剂达到灭火浓度】。后都：。。。能立即灭《。火考虑到一般的冷却！要求本规范规定它】们的灭火浸渍时间】不应小？。于1mi《n如果灭火前的【。。燃烧时间较长冷却】不容易浸《渍时：间应适当加长 ！ ， 3.3》.，9  七《氟丙烷20℃—。时的：蒸气压为0》.，39MPa(绝对】压力)七《氟丙：烷在环境温度—下储存其自身蒸【气压不足以将—灭，火，剂，从灭火系统》中输：送喷放到防护区【为此只有在》。储存容器中采用其】他气体给灭火剂增压！规定采用的增压气体！为氮气？并规定了它的允许】含水量以免影—响灭火剂质量和【保证露？点要求这《都等同？采，用了气体灭火—系统物理性》能，和系统设计》ISO？。 ，1452《0及洁净气体灭【火剂灭火系统设计规！范NFP《。A 20《01标准的规定【 ，     ！为什么要对增压压】力做出规定而—不可随意选取呢?】这其中的主要缘故是！七，氟丙烷储存的—初始压力《是影：响喷头流量》的一个固有因—素喷头的流量—曲线是按《初始压力为条件预先！决定的这《就要求初《始充压压力不能随意！选取  ！   为《。。了设计方便设定了三！个级别系统管—网长、流损大的【可选用4.》。2M：Pa及5.6M【。Pa增？压级；管网短、流】损小的可选》用2.5M》Pa增压级2—.5MPa及4【.2MPa是等同采！用了ISO 1【4520及洁—净气体？灭火剂灭火系统设计！。。标准NFPA 2】。001标准的规【定；增？加的5.6M—Pa增压级》是为了？满足我国通》常采用的组》合，分配系统的设计需要！即在一些距离储【。瓶间较远防护区也能！达，到喷射时间不大于】8s：的设计条件 ！ 3.3.10 ！ 对单位容积充装】量上限的《规定是从储存容器】使用安全考虑—的，。因充装量过高时【当储：存容器工《作温度(即环—境温度？)上升到某一—温度之后其》。。内，压随温度的增—。加会：由缓增变《为陡增这会危及【储存容器《的使用安《全故而应对单位容】积充装量上限做【出恰当而又》明确的规定充装量】上限由实验》得出所对应的最高】设计温度为50【℃各级的储存容器的！设计压？力应分别《。不，小于一级4》.0MPa；二级5！.6MP《a(焊接容》器)：和6.7MPa(】无缝容？器)；三级8.0】MPa 】 ，     》系统计算《过程中初选充—。装量建议采用8【00～90》0kg／m3左【。右 《 ， 3.《3.11  本条所！。做的规定是为保证】七氟丙烷在》管网：中的：流动性？能要求及系统—管网计算方法—上的要求而设定的我！国，国家标准《卤代烷1301灭火！系统设计《规，范，GB 5《0163-92和美！国标准卤代》烷130《1灭火系统》标准NFPA— 12A中都有【相同：的，规，定 》。 ：3.：3.1？2  管网设计布置！为均衡系统有三点】好处一是灭火—剂在防护区里—容易做到喷放均匀利！于灭火；二》是可不考虑灭火剂在！。管网中的剩余—量做到节省；三是减！少设：计，工，作的计？算量可只选用一种规！格的喷头只要计【“最不利点”—这一点的阻》力损失？就可：。以了  ！    均衡系【统本应是管网中各喷！头的实？际流：量相等但实》际系统大《。都达不到这一条【件因此？按照惯例《放宽条件《符合一定要求—的，仍可按均衡系—统设计？这种规定其实质在】于对：各喷头间工作—压力最大《差值容许有多大过去！对于可液化气体的灭！火系统国《内外标？准一般都《按流程总损》失的10％确定允许！最，大差值如《果本规范也采用这一！规定在按《本规范设计的七氟】丙烷灭火系统中按第！二级：。增，压的条件计算可【能出：现的最大的流—程总损失为1.5M！Pa(4.》2MPa／20.6！MPa)允许的最大！差值将是0.—15MPa即当【“最不利点”喷【头工作压力》是，0.6？MPa时《“最利点”喷头【工作压？力可达0.75【MPa由此计算【。得出喷头之间七氟丙！烷流：量差别接近》20％(若按第三】级增压条件计算【其差别会更大—)差别？这么大对七氟—丙烷灭火系统来说】要求喷射时间短、】灭火快仍将》其认定是《均衡系统《显，然是不合《理的 》   》  上述制》定允许最大差—值的方法有值得商榷！。的地方管网各喷头工！作压力差别是由系】统管网进入》防护区后的管网【。布置所产生的与【储存容器管网、汇】流管和系统的主干管！没，有，关，系，不，。应该用它们来规定】“，允许最？大差值”；更何况上！述这些？管网：的损：失，占流程总损失的【大部：分使：。。最终结果误差较大】   】 ， 本规范从另一个】。角度相互间发生的】。。差别用它《们自身的长短去比较！来，考虑故规定为“【管网的第1分流点至！各喷头的《管道阻力损失—其相互之间的—最大差值不应大【于20？％”虽？然允：。许差值放大了—但喷头之《间，的流量差别却—减小了？经测算当第1分【流点至各喷头的管】道阻力损失最大差】。值为2？0％时其喷》头之间流量最大差别！仅为10％左右【 3.3！.，14  灭火设计用！量或惰？。化设计？用，。量和系统《灭，火剂：储，存量的？规定 【     1—  本款《。是等同采用了气体】灭火系统物理性能和！系统设计ISO 】14520及洁净气！体灭：火剂灭？。火，系统设计规范N【。FP：A， 20？01标准的规—定公式中C1—值的取用取百分数】中的：实数(不带》百分号)《公式中K(海拔【高度修正《系数：。)，值对于在海拔高度0！～，10：00m以内的防护区！灭火设计可》取K＝1即可以不修！。正对：于采用？。了空调或冬》季取暖设施的—防，护区公式中的S【值可按20℃进【行计算 【     2  ！本，款是等？同采：用了气体灭火系统物！理性能和系统设计】I，SO 14》520及洁净—气体：灭，火，剂，灭火系统设计规【范NFPA —2001标》准的规定 】     3【  一套七氟丙烷灭！。火，。系统需要储存—七氟丙烷的量就是】。。本条规定系统的【储存量？式，。(3.3.14【-1)计《算出来的“灭火设】计用量”是必须【储存起来的并且在】灭火：时要全部喷放到防护！区里去否则就难【以，实，。现灭火的目的但【是要：把容：器中的灭火剂全【部从系统中喷放出】。去是不可能的—总会有？一些剩留在容器里及！部分非均衡管网【的管道？中为了保证“灭【火设计用量”—都能从系统中—喷放出去在系统容】器中预先《多充装一部》分，这多装的量正好等于！。在喷放时剩留的【即可保证《“灭火设计用—量”全部喷》放到防护区里去【 ？  《   5  非均衡！管网内？剩余量的计算—参，见图1说明》   】。  从？管网第一分支点【计算各支《。管，的长度分别取各长支！管，与最短支管长度的差！值，为计：算剩余？量的长度；各—长支：。管在末段的该长度管！道内容积量之和等】量于灭火《剂在管网内剩—余，。量的：体积量？ — —。图1  非》均衡管网内剩—余量的计算 【 注其中bc！＜bd？bx＝bc及—ab＋bc＝ae】＋ex2 ！     系—统管：。。网里七氟《丙烷剩余量(容积量！。)等于管道xd段、！x2f段、fg段】与f：h段的？管，。道，内容积？之和 3！.3.15》 ， 管网计算》的规定？  【   4  本【。款，规定了七氟丙烷【。灭火系统管网—的计：算方法？由于七氟丙烷灭火系！统是采用了氮气增】压输送而氮气—增压方法是》采用定容积的密【封蓄压方式在—七氟丙烷喷放过【程中无氮气补充增压！故七氟丙烷灭火系】统喷放时是定容积的！蓄压气体在自—由，膨，胀下输送《。七氟：丙烷形成《。不定流、《不定压？的随机流动过程这】样的管流《计，算，是比较复《杂，的细致的计算应采】用，微分的方法但在工程！应用：计算上很《少采用？这种方法历来的工】程应用计算》都是在保证应用精】度的条？件下力求简单—方便卤代烷灭—火系：统计算也不》例外以往的》。卤代烷灭火系统【的国：际、国外标准都是】这样：做的(但迄今—为止：。国际、国外标准尚】未提：供洁净气体灭火剂灭！火系：统的管网计算方法】) 》    》 对于这类管流【的简化计算》常，采用的办法是—以平均流量取代【过程中的不定—流量已知流量还不能！进行管流计》算还需知《道相对？应的压？头寻找简化》计算方法也就—是寻找相应于平【均流量的压头—在七氟丙烷喷放过】程中必然存在这【样的某一瞬时其流量！会正好等于全过【程的平均流量那么】该瞬时的压头即【是所需寻找的压头】 ： ，  《   对于现—今，。工程上通常所建立的！卤代烷灭《。火系统经过精细计算！。卤代：烷喷放的流量—等，于平均流量》的那一瞬时》是系统的卤代烷【设计用量从喷头喷放！。出，去50％的瞬时【(准确地说》是非常接近50％的！瞬，时)；只要》是在：规范：所设定的《条件：下进行？。系统设计就不会【因为系统的某些差】异而带来该瞬时点】的较大？的偏移将这一瞬时规！定为：喷，放全过程《的“过程中点”本规！范对七氟丙烷—灭火系统的管网计算！就采用？了这个？计算方法《它不是独《创，也是沿用《了以往？国际：标，准和国外标准对卤】代烷灭火系统的【一贯做法 》。   【  ：5 ：。 喷放“过程中点】”储存容器内压力】的含义请《见上：一款的说明这—一压力的计算公式】是按定？温过程依《据波义耳-马略【特定律推导出来的】 》   ？  6  本—款是提供《七，氟丙烷灭《火系统设计进行管】流阻：力损失计算》的方法该计算—公，式，可以做成图示(【图，2)更便于计算使用！ ： ： 图！2 ： 镀锌钢管阻力【损失与七氟》丙烷流量的关—系   ！。  七氟丙烷—。管，流阻力损失的—计算现今的气—体灭火系统》物，理性能和系统设计I！SO ？14520及—洁净灭火剂灭火【系统设计规范NFP！A 20《01都未《提供出来为了—建，立这：一计算方法》首先应该了解七【氟丙烷在灭火—系统中的管流状态为！此进行了专项—。实验对？七氟丙？烷在20《℃条件下以不—同充装率《测得：它们在不同压力下七！氟丙：烷的密度变化绘成曲！线如图？3 — 【。图3： ， 不同压力下—七氟丙烷的密度 ！  》 ，  从测试结果得】。知七氟？。丙烷在管道中的【流动即使在大压【力降：的，条件下基本》。上仍是液相流据此依！据流体？力，学的管流阻力损失计！。算基本公式和阻力】平方区？的，尼古拉茨公式建立】了本规范中的七【氟丙烷管流的计【算方法？ 《     将这】一计算方法》转换为对卤代烷1】211的计算—与美国卤代烷—1211灭火系统】。标准NFPA 12！8和英国室内灭【火，装置与设备实施【规范BS 530】6上的计算进行校核！得到基本一致的结果！ ：    【 本款中所列式(】3，。.3.1《5，-5)和图2用于镀！。锌钢管七《氟丙烷管流的阻力】。损失计算《；当系统管道采用】不锈钢管《。时其阻力损失计算】可参考使《用 《    — 有关管件》的局部阻力》损失当量长度见表】1，～表3可供》设计参？考使用 《 ， ， ， 表1《 ，。 螺纹接口弯头局部！。损失当？。量长度 》 — 表2  螺！纹接：口三通局部损失当】量长度 《 ？ 】表3  螺纹—接口缩？径接：头局部损《失当量长度 — ？ ： ？ ？3.3？.16  本条【的规定是为了保证】七氟丙烷灭火系【统的设计质量—满足七氟丙烷灭【火系统灭火技术要求！。而设定的 】     最小】。Pc值是参照—实验结果确定的 ！  》   Pc≥P【m，。／2：(MPa绝对压【力)它是对》七氟丙？烷系统设计通—。过“简化《计算”？后精确性的检验；如！果不符合说明设定条！件不：满足应该调整重【新计算 》     】下，面用一个实例介绍】七氟丙烷灭火—系统设计的》计算演？算 《 ：      有一】通讯机房房高3.2！m长14m宽7m设！七氟：。丙烷灭火系》统进行？保，护(引入的部—件的有关数据是取】用某公司的》ZY：J-100系—。列产品) 》   【  1)确定灭火设！计浓度 —    — 依据本《规范中规《定取C1＝8—％  】   2)计算【保护：空间实？。际容积 】     V＝3】.2×？14×7＝313.！6(m？3) —     3【)计算？灭火剂设计用量 】  — ，  依据本规—范公式(《3，.，3.：。14-1) 【 《   】  4)设定灭火】剂喷放时间》。  【   依据本规范】中规定取t＝7【。s  】  ：。 ，5)设定喷头布置与！数量 【     》选用JP《型喷头？其保护？半径R＝7.5m】 ，  —   故设定喷头】为2只；按保—护区平面均匀布【置，喷头 】。 ，  ： 6：)选定灭《火剂储存容器规格】。及数量 】    《 ，根据W？＝198.8kg】选用100》L，的JR-10—0／54储存—容器3只 】 ，     7)【绘出系统《管，网计算图(图4)】 ！ 图4 — 系统管网计算图】    ！ ，8)计算管》道平均设计流量 】。 ： 】     9)选】择管网管道通径 】    】 以管道平》均设计流量依据【本规范条文》说明第3.3.【15：。条，第6款？中图2选《取，其结果标在》管网计算图上 【   【  10《。)计算充装率 ！  《   系统储存量W！0＝W＋△W1【＋△W2； 【 ， ：     管—网内剩余《量△W2＝》0； —    》。 储存？容器内剩余量△W】1＝n×《3.5＝3×3.5！＝10.5(—kg)？；，   】  ：充装率η《＝W0／(》n·V？b)＝(198.8！＋10.5》)／(3《×0.1)》＝6：9，7.7(《。kg／m3) 【 ，     】11)计算管网管道！内，容，积 —  ： ， ， 先：按管道内径求—出单位长度》的，内容积然后依据管网！计算图上管》段长度求算 【  》 ，  Vp《＝29？×，3.42＋7—。.4×1《.96？＝113.7(【m3) —     【。1，2)选？用额：定增压压《力 ： ：。  《   依据本规范】中规定选《用P0＝4.—3MPa(绝对压】力) 【 ， ，   13)计算全！部储存容器气相总】容积 】    依》据本规范中公式(3！.3.15-4)】 【。 ！ —     —由此即可《依据求得的Fc值】从产品规格》中选用与该值相等】(偏差+《9％-3％)、性能！跟设计一致》。的喷头为JP-30！ 3.3！.18？ ， 一般喷头的流量系！数在工质一定的【紊流状态《下只：由喷头孔口结构【所决定但七氟—丙烷灭火系统的【喷头由于系》统采用？了氮气增《压输送部分氮气会】溶解在七氟》丙烷里在《喷放过程中它会影响！七，氟丙烷流量氮气在】系统：工作过程《中的溶？解量：与析出量和储存【容器增压压》力及喷头工作压【力有：关故七氟丙烷灭火系！。。统喷头的流量—系数：即各个喷头的—实际：等效：孔口面积值》与储存容器的增【压压力及喷头孔口结！构等因素有关应【经试验测《定 ？