《附录：P  土的液化判】别， ？ 《 P．0．1  土！体由固体状态转化】为液体状态》的作用或《过程：。都可称为《土的液？化但若没有导致工】程上不能容许—的变形时不》认为是？破坏土的液化—破坏主？要，是在静力《或动力作用》(包括渗流作用)】下土中孔隙压力上升！、抗剪强度(—。或剪：。切刚度)降低并趋】于消失所引起的【表现为喷《水冒砂、《丧失承载《能力、发生流动【变形本？附录主要给出评【。。价地：震时可？能，发生液化破坏土层】的原则和一些判别标！准 【P．0．2  液化！判别：分为初判《和复：判两个阶段初判主】要是应用已有的【。勘察资料或较简【。单，。的测试手段对—土层进行初步鉴别以！排，除不会发生地震【液化的土《层对于初判可能【发生地震液化的【土层则再进行复【判对于重要工程【则应做更深入的专】门研究 —。   》  初判《的目的在于排除一】些不需要《再进一？步考虑？地震液化问题的土以！。减少勘察工》作量因此所列—判，。别指标从《安全出发大都—。选用：了，临近可能发生—液化的上限 【 ？ P．？0．3  本条【规定了初判不液【化的标准 【     1】  说？明第四纪晚更新【世Q3或以前—的土一？般，可，判为不液化主要依据！是在邢？台、：海城、唐山等地震】中没有发现Q3【及Q3以前地质年代！的土：层发生过液化的【实际资？料， ， 》    3  目前！新的地震区划图是】以，地震：动峰值加速度划分】的7度区对应地【震动峰值加》速度为0．》1，。0g：和0．15g—8度区对应地震动】峰值加速度0．【。20g和0．—30g9度区对应地！震动峰值加》速度0？．40g相应—的黏粒含《量也按内《插的：方法分为16—％，、17％、18【％、：19％？、20％五级 ！     原规！范规定？“，粒，径大：于5mm的颗粒【含量的质量百分率小！于70％时若无【。其他整体判别方法时！可按粒径小于5mm！的这部分判定其液】化性能”是》。基于当时的试验条】。件判别结果》偏于安全目前大型动！。三轴试验应用较为】普遍所以对》该内容进行相应【修改合并到该款【   】  4 《。 鉴于水《工建筑物正》常运用时《的，。地下水位《往往：不同于地质勘—察，时的地下水位而【抗，震设计需《要考虑工程正—常运用后的情况因此！特，别写明为工程正常运！用后的地下水位 ！   —  7？  规定了rd的】取值方法本附录公】式中深度《折减系数《rd不仅随土—层的深度Z的—增大而减小并且在】同一：个深度变《幅内又？随，Z的增大而减—小较多？因此如何选择合【适，的rd？值涉及？土层：性质、厚度以及地震！特征等多种因素是一！个很复杂的》问题表17是—原规范对此进行的分！析可以看出用本附】。录建议方法计算的不！。同深度？。的rd值上限保【证率不小于8—5％上限误差率不】大，于14．《6％作为初判—使用：。有，一定的安全余度 】 《 表：1，7  深度折减【系数：rd取值及其上限保！证，率和误差率分析【 【 》    对于—深度大于30m的】情况建议仍用r【d＝0．9－0．0！1Z但不小于—0．5 】 P：．0．4 】    》 1 ？ 考虑水利水—电工程的特》殊性工程《运，行时地下水位会【发生变化因此—在评价？时应按工《程运行后的地下水】位，来考虑并采用式(P！．0：．4：-2)？进行相应《的换算表P．0【．4-？1按照现行国家标】准建筑抗震设—计规范GB 500！11的规定对标准贯！入试：验锤击？数基准值进行了相】应的修改《    ！ 2  表P．0．！4-2中采用“液】化临界相《对密度(Dr—)cr？(％)？”一词是作》为相对密度Dr【(％：)的界限值提出来】的以示区别表P【．0．4-2中包括！。了地震动峰》值加速度为0—．05g、0—．10g、0．2】0g、0．4—0g的液化临—界相对？密度值它们》都是有？宏观实际《资料作为依据的与国！家现行标《准水工？建，筑物抗震设计—规范D？L 50《73：中一致相对密—度复判法可适用【于饱和无黏性土【(包括砂和粒径【大于2m《m的砂砾)而标准贯！入试：验主要只适用于【砂土和少黏》性土地基因此相【对密度复《判，法可以延伸标—准贯入锤击数法所不！能判别？的范围在标准贯【入，试验：适用的？范围内？可以标准贯入试【验，。锤击数？作为判别的主—要依据同《时相对密《度，。也，可用以相互印证对于！地震动峰《值加速度为0．【15g和0》。．，30：g对应的临界相对】密度：可根据表P．—0．4-2内—插取得 】。     3— ， 饱：和少黏性土相对含】。。水量及液性》。指数的？。判，别可以作为》标准贯入《试验延伸到少黏【性土范围《的，印证之用 —