附录—P  土的液—化判别 — ， 《P．0．1  土】体，由固体？状态转化为》液体状态的》作用或过程都—可称：为土的液化但若没】有导致工程上不能容！许的变形《。时不认为《是破坏？土，的液化破坏主—要是在静《力或动力作用(包括！渗流作用)下土【中孔隙压力》上升、抗剪》强度(？或剪切？刚度)降低并趋于消！失所引起的表现【。为喷水冒砂、丧【失承载能力、—发生流？动变形本附录主要】给，出评价地震时可能】发生液化《破坏土层的原—则和一些判别标【准 【P．0．2  【液化判？别分为初判和复【判两：个阶段初判主—要是应用已》有的勘察资》料，或较简单的测—试，手，段，对土层进行初—步鉴别以排》除，不会发生地震—液化的土层对于初判！可，能发生地震》液，化的土层则》再，进行复判对》于重要工《程则应做更深入【的专门研究 ！     初判】的目的在于排除一些！不需要再进一步考】虑地震液化问—题的土以减》少勘察工作量因【此所列判别指—标从安全《出发大都选用了临】。近可：能发生液《化的上限 】。 P．0．3【  ：本条：规定了初判不—液化的标准 】    —。 1  说明第【四纪晚更新世—Q3或以《前的土一般可判为不！液化主？要，依据是在邢》台、：海城、唐山等—地震中没有发现Q】3及：Q3以前《地质年代的土—层发生过液化—的实际资料》 ：。   —  3 《 目前新的》地震：区划图是以地震【动，峰值加？速度划分《的7：度区对应地》震动峰？值加：速度为0．10g和！0．15g8度区对！应地震动峰值—加，速度0．20g和0！。．30？g9度？区对应地震动—峰，值加速度0．—4，0g：相应：的黏：。粒含量也按内插的方！法分：为16％《、1：7％、18％、19！％、：20％五级 ！  ？ ，  原规范规定【。“粒径大于》。5mm的《颗，粒含量的质》量，百分率小于70％时！若无其他整体—判别方法时可按粒】径小于5mm—的这部？分判定其液化性【能”是基于》当时：的试验条件判别结果！偏于安？全目前大《型动三轴试验应用】较为普遍《所以对该内容进行相！应修改合并》到该款 】   ？  4 《。。 ，鉴于水？工建筑物正常运【用时的地下水位往往！不同：。于，。地质勘察时的地【下水：位而：抗震设计需要考虑工！。程正常运用后的情况！因此：特别写明为》工程正常《运用后的《地下水位 — 《    7  规定！了rd的取值方法本！。附录公式中深度折】减系数r《d不仅随土》层的深度Z的—增大而减小并且【在同一个深》度变幅内又随—Z的增大而减小【。较，多因此如何》选择合适的rd值涉！及土层性质、—厚度以及地震特征等！多种因素是一个很】复杂的？问题：表17是原规—范对此进《行的分析《可以看出用本—附，录建议方《法计算的不同深【度的rd《值上限保证率不【小于85％上限误差！率不大于《14．6％作为初判！使用有一定的安【全余度 》 ， ： 表1？7  深度折减系】数rd取《值及其上限保—证率和？误差率？分析 》。 》 ，     【对于深度大》于30m的情况建议！仍用rd＝0—．9－0．》01Z但不》。小于0？．5 【 P．0《．4 《 ？     1 【。 考虑水利水电【工程：。的特殊性工》程运：行时地下水位会【发生：变化因此在评—价时应？按工程运行后的【地下水？位，来考虑并《采用式(P．0【．4-2)进行相应！的换算？表P．0．4-1按！照现行？。国家标准建筑抗震设！计规范GB —50：011的规》。定对标？准贯入试验锤击数基！准值进行了相应的】修改 ？   【  2  表P【．0．4-2中【采用“液化临界相对！密，度(Dr《)cr(％)”一】词，是作：为相对密度Dr(％！)的界限值提出来】的以示区别表P．】0．4-2中包括了！地，震，动，峰值加？速度为0《。．05？g、0．《10g、《0．20《。g、0？．40g的液化【临界相？对密度值它》们都是有宏观—。实际：资料作？为依据的与国家现】行标准水工建筑物】抗震设计规范DL】 5073中—。一致相对《。密度复判法可适用于！饱和无黏性土(包】括砂和粒径大于【。。2mm的砂》砾)：。而标准贯入》。试验主？要只适用于砂土【和少黏性土地基因此！相对密度复判法可】以延伸标准》贯入锤击数法所不能！判别：的范：围在标准贯入—试验适用的》范围内？可，以标准？贯入试验《锤击：数作为判别的主【要依据同《时相对密度也可用以！。相互印？证对于地震》动，峰值加速度为0．1！5g和0《．，30g对应》的临界相对密—度可根据《表P．0《．4-2内》插，取得 —     3 】 饱和少黏》性土相？对含：水量：及液性指《数的判？别可以作为标准贯入！试验延伸到》少黏性土《范围的印《证之用 》