附录—P  ？土的液化判》别 — P．0—。．1：。  ：土体由固体》状态转化《为液体状态的作用】或过程都可》称为：土的液化但若—没，有，导致：工程上不能容—许的变？形时不认为》是破坏土的液化破坏！主要是在静力或动】力作：用(包括渗》。流作用)下土—中孔隙压力上升、抗！剪强度(或剪切【刚度：)降低并趋于消失】所引起？的表现为喷水—冒砂、丧失承载能力！、发生流动变—。。形本附录主要给出评！价地震时可能—发生液化破坏—土层：的原则和一些—判别标？准 ： P—．0．2  液【。化判别分为初判和复！判两个阶段初—判主要是应用已有】的勘察资料或—较简：单的测试手段对土】。层进行初步鉴—别以排除不会—发生地震《液化：的，土层对于初》判可能发《生地震？液化的？。土层则再进行—。复，判对于重要工—程则应做更深—入的专门研究—。 ：  》。 ，  初判的目的在】于排除一些不—需要再进一》步考虑地震液—化问题的土以减【。少勘察工作量—因此所？列判别指标从安全】出发大都选》用了临近可》能发生液《化的上限 — ： P．0．3  ！本条规定了》初判不液化的标【准 【 ，  ： 1  说明第四纪！晚更新？世Q：3或以前的》土一般可判》为不液化主》要依据？是在邢？台、海城、唐山等地！震中没有发现Q【3及Q3《以前地质年代—的土层发生过液化】的实际资料 ！     3 】。 目前新的地震区划！图是以地震动—峰值加？速度划分《的7度区对应地【震动峰值加速度为0！．10g《和0．15》g，8度区对应地—震动峰值加》速度0．《20g和0．—3，0g：9度区对《应地震？动峰值加速度0．】4，0g相应的》黏粒含量《也按内插的方法分为！1，6％：、17％、1—8％：、19％《。。、20％五级 】   —  原规范规—定“粒径《大于5mm的颗粒含！量的质量百》分，率小于？70％时若无其【他整体判《别方法时可按粒径小！于5mm的这部分】判定其液化性—能”是基《于当时的试验条件判！别结果偏于安全目前！大型动三轴试验应用！较为普遍所以对【该内容进行相应【修改合并到》。该款 ？。    】 4：  鉴于水工—建筑物正常运用时的！地下水位往》往，不同于地质勘察【时的地下《水位而抗震》设计需？要考虑工《程正：常运用后的情况因此！特别写明为工程正常！。运用后的地下水【位 》 ，。     7—  规？定了：rd的取值方—法本附录公式中【深度折减《系，数r：d不仅随土层的【深度Z的增》大而减小并且—在同一个深》。度变幅内又》随Z的增大而—减小较多因此如何】选，择合适？的rd值涉及—土层性质、厚—度，以及地震特征等多种！因素是一个很复杂的！问题表？17是原规》范对：此进：行的分析可以看出用！。本附录建议方法计算！。的不：同深度？的rd值上限保证率！不小于85％—上限误差率不—大于14．》6％作为初判—使用有一定的安全余！度 《 ？表17  深度折减！。系数rd取值及其上！限保证率和误差率分！析 】 《     对—于深：度，大于30m的情况】建议仍用《rd＝0．9－0．！01Z但不》小于0．5 】 P．0—．4 《     】1，  考虑《水利：水电：工程：的特殊性工程运【行时地下水》位会发生《变化：。因此在评价时应按工！。程运：行后的地《下水位？来，考虑并？采用：式(P．0．4-2！。)进行相《应的换算表P．【0．4-1按照【现行国家标准—建筑抗震设计—规范GB 5001！。1的规定对》标准：贯入试验锤击数基】。准值进行了相应的修！改， —    《2  表《P．：0，．4-2中采用【“液：化临界？相对密度《(Dr)c》r(％？)”一词是作为【相对：密度Dr(％)的】界限值？。提出来的以示区【别表：P．0．4》-2中包括了—地震动？峰值加速《度为0．《05g、0．—10g、0》．20g、》0．：40g的液化临【界相对密度值它们都！是，有宏观？实际资料作为依据的！与国家现行标准水工！建筑物抗震设计规】范DL 5》073中一致相对密！度复判法可适用于饱！和无黏性土(包括砂！和粒：径大于2m》m的砂砾)而标【准贯入试验主要【只适用于砂土和少黏！性，土地基因《此相对密度复判法可！以延伸标《。准贯入锤击数法【所不能判别》的范围在标》准贯入试验适—用的范围《内可：以标准贯入试验【锤击：。数作为判别的主【要依据同时相—对密度也可》用以相互《印证对于《地震动？峰值加？速度：为0．？15g和0．30】g对应的《临界：相对密？度，可根据表P．0【．4-2内插取得 ！。     ！3  饱和少—黏性土相对》含水量？及液：性指数的判别—。可以：。作为标准《贯入试验延伸—到少黏性土范围【的印证之《用 ？