。。 《附录P  土的液】化判别 【 P．0．1！  土体《。由固体状态转化【为液体状态》的作用？或过程都《。可，称为土的液化但【若没有？导致工程上不能【容许的？变形时不认》为，是破坏土的》液化破坏主要是【。在静：力或动力作用(包括！渗流作用)下土中孔！隙压力上升》、抗剪强度》(，或，剪，。切刚：度)降低并趋于消失！。所引起的表》现为：喷水冒砂、丧失承载！能力、发生流动变】形本附录主要给【。出，评价地震时可能【发生：液化破坏土层的【原则和一《些判别标准 ！。 P．0》．2  液化判别】分为初判和复判两个！阶段初判主要是应用！已有的勘察资料或】较简：单的：测试：。手段：对土层进行初步鉴别！以排除不会发生【地震液？化的土层对于初判可！能发生地震液化的】土层则再进》行复判？对于：重，要，。工程：则，应做更深入的专【门研究 《   【 ， 初判的《。目的在于排除一【些不需要再》进一步考《。虑地震液化》问题的土以减少勘察！工作量？因，此，所，。列判别指标从—安全出发大都选【用了临近《可能发生液化的上限！。。 ？ ， P？．，0．3  本条规】定了初判不》液化的？标准 】    1  说明！第四纪？晚更新世Q3—或以：前的土一《。。般可判为不液化主】要，依据：是在邢台、海—城、唐山《等地震中没有发【现Q3及Q3以【前地质年代的土层发！生过液化的》实际资料《 ：。 ，  《  ： 3  目前新【的，地震区划图是—以地震动《峰值加速《。度，划分的7度区对应地！震动峰值加速度为0！。．，1，0g和0．1—5g8度区对—应地震动峰值—加速度0．20g和！0．30g9度【。区对应地震动峰值加！速度0．40g相】应的黏粒含量—也按：内插的？方法分为16—％、1？7％、18》％，、19％、20【％五级 【     —原规范规《定“：粒径大？于5mm的颗—粒含量的质》量百分率小》于70％时》。若无其他整体—。判别方法时可按【粒径：小于5？mm的这部分—判定：其液化性能》”，是基于？当时的试验条件判别！结果偏于《安全目前大》型动三轴试验应用较！为，普遍所以对该—内容进行相应—修改合并到》该款 】。。    4  鉴于！水工建筑物正常运】用时的？地下：水位：往往不同于》地质勘察时的地下水！位而抗震设计需要】。。考，虑工程正《常运用后的情—况因此特《别写明为工程正常】。运用后？的地下水位 ！     —7  规《定了rd的取值【方法本附《录公式中深度折减】系数rd不仅随土】层的：深，度Z的增《。大而减小并且—在同一个深度变幅内！。又随Z的增大—而减小较多》。因此如何选择合【适，的rd值《。。涉，及土：层性质、厚度以【。及地：震特征等多种因【。素是一个很复杂的】问题表17》是原：规范对此进行—的分析？可以看出用》本附：录建议方法》计算：的不同深《。度的rd值》上限保证率不小于8！5，％，上限误差率不大于1！4，。．6％作为初判使用！有一定的《安全余度 ！ 表17  —深度折减系数r【d取值及其上限【保证率和误差—率分析？ ！   》 ，。 对于？深度大于3》。0m：的情：况建议仍用rd＝】0．9－0．0【。1Z但不小于—0．5 》 ？ P．0．4 ！     【1 ： ，考虑水利水电工程】的，特殊性工程运行时】地下水位会发生变化！因此在？评价时应按》。工程运？行后：的，地下：水位来考虑并采【用式(P．》0．4-2)进行相！应的换算表P．0．！4-1按照现—行国家标准建筑【抗震设计《规，范，GB 5《0011《的规定对标准贯【入试验锤击数基准】值进：行，了，相应的？修改 《 ，     2 ！ 表P．0．4-】2中采用“》液化临界相》对密度(Dr)【cr：。(％)”一》词是作为相对密【度Dr(％》)的：界限：值提出来的以示【区，。别，表P：。．0．4-2—中包括了地震动峰值！加速度为0．—05g、《0．10g》。、0．20g—、0．4《0g的？液化临界相对密度值！它们都是有宏观【实际：资料作为《依据的与国家—现行标准水工建筑物！抗，震，设计规？范D：L 5073中一致！相，对密度复判法可【适用于饱和》无，黏性土(包括砂【和粒径大于2—mm的砂砾)而标】准贯：入试验主要只适【用于砂土和少—黏性土地基因此相】对，密度复判法可以延】。伸标准贯入锤击【数法所不能》判别的范《围在标准贯》入试验？适用的范《围内可以标准贯入试！验锤击？数作为判别的主要】依，据同时相对密度也】可用以相《。互印证对于地—震动峰？值加速度为》0．15g和0．3！0g对应的临界【相对密度可根据表】P．：0．4-2内插取】得  】   ？3  饱《和少黏性土相对【含水量及液性指数】的判：别可以？作为标准贯入—试验延伸到少黏【性，土范围的印》证之用？ ：