？ 附录P  土的液！化判别？ — ：P．0．1  【土体：由固体状态转—。化为液体《状态：的作：用或过程《都可：称，为土的？液化但若没有—导致工程《上不能容许的变【形，时不认为是破—坏土的液化破—坏主要？是在静力或动—力作用(《包括渗流作用)【。下土中孔隙》压力上升、》抗剪强？度(或剪切刚度)降！低并趋于消》失所引起的表现为喷！水冒：砂、丧失《承载：能力、发生流—。动变形本附录主要给！出评价地震时可能】发生液化破》坏土层？的原则和一些判别标！准 ： ？ ， P．0．2—  液化判别分为】初判：和复判两个阶段初判！主要是应用已有的勘！察资料或较》简单的测试手—段对土层《进行初步鉴别以排除！不会发生地震—液化的土层对—于初判可能发生【地，震液化的《土层则再进行—复判对于重要工【。程则应做更深入【的专门研《究 【   ？ ，初判的目的在于【排除一些不需要再进！一步考虑地震液【化问题的土》以减少勘察》工作量因此所列判】别指标从安全—出发：大都选用了临—。近可：能发生？。液化：的上：限 — P．？0．3 《 本条规定了初判】不液化的标》准 ：   【  1  说—明第四纪晚更新世Q！3或以前的土一般可！判为不液《化主：要依据是在邢台、】海城、？唐山：等地震中没有发【现Q3及Q》3以前地质年代的】土层发生《。过液化？的，实际资？料   ！  3  目前【新的地震区划图是】以地震动峰值加【。速度划分的》7度区对《应地震动峰值加速】度为0？．10g《和0．1《5g8？度区对应《。地震动峰值加速度0！．20g和0．【30g9度区对应地！震动峰值加速度0．！40：g相应的黏粒含【量也按内插的—方，法分为16％—、17％、18【％、19％、20％！五级 《 ：     —原规范规定》“粒径大于5—m，m的颗粒含量的质量！百分率小《于70％时若无其他！整体判别《。方法时可按粒径【小于5mm》的这部分判定其【。液化性能《。。”是基于当时的试】验条件？判别结果偏于安全目！前大型动三轴试【验应用较为普遍【所以对该内容—。进行相应修》改，。合并到该《款 【    4  鉴】于，。水工建筑物正常【运用时的地》下水位？往往不同于地质勘】察时的？地下水位而抗震【设计需？要考虑工程》正常运用后的情况因！此特别写《明为工程正》常运用后的地下水】。位 ？ ， ，  ？   7 》。 规定了rd的取】值方法本《。附录公式中深—度折减系《数rd不仅随土层的！深度Z的《。。增大而减小并且在】。同一：个深度变幅内—又随Z的增大而减小！较多因此如何选【择合适的rd值【涉及：土层性质、厚度【以及地震特征—等多种因素是一【个很：复杂的问《题表17是原规范】对此进行的分析可以！看出用？本附：录建议方法计算的】不同深度的rd值上！限保：证率不小于85％上！限误差率不大于14！。．6：％作为初判使用有】一定的？安全余度 》 表1【7  深度折减系】数rd取值及其上】限保证率和误差率】分析 】 —  ：  对于深度大【于30m的情况建】议，仍用rd＝0．9－！0．01Z但不小于！0．5？ 》 P．0．4 ！ ？    1  【考虑水利水电工【程的特殊性工程【运行时？地下水位会发—。生变：化因：此，在评价时《应按工程运行后的】。地下水位来考虑并采！。。用式(P．0．4】-2)进行》相，。应的换算《表P．0．4-1按！照现行国家标准【建筑抗震设计规范G！B 5001—1，。的，规定：对标：准贯入试验锤击数基！准值进行了相—应的修改 —。  》   ？2  表《。。P．0．4-2中采！用“液化临界相【对密度(D》r)cr(》％)”一词是作【为相对？密度Dr(％)的】界限：值提出来的以示区】别表P．0．4-】2，中，包括了？地，震动峰值《加速度为0》．05g《、0．10g、0．！20g、0．40】g，的，液化临界相》对密度值它们都是】。。有，宏观实际资料作为】依，。据的与？国家现行标准水【工建筑物抗》震设计规范DL【 5073》中一：致相对？密度复判法可适用】于饱和无《。黏性土(包》括砂和粒径大于【2mm的砂砾)而标！准贯：入试：。验，主要只适用于—砂土和少黏》性，土地基因此》相，对密度？复判法可以延—伸标准贯入锤击数】法所不能判别的范围！在标准？贯入试验适用的范】围内可以《标准贯入试》验锤击数作》为判别的主》要依据同时相—对，密度也可《用，以相互印证对—于地震？动峰值加速度为0】．15g和0．3】0，g对应的临界—相对密度可根据表P！．0．4-2内插取！得 ？ ？ ，   ？ 3  饱和—。少黏性土相对含水量！及液性指数》的判：别可以作为标准贯入！试验延伸到》少黏：性土范？围的印证之用 】