？ 附录P《  土？的，液化判别 ！。 P．》0．1？  土体由固—体状态转化为液体】状，态的作用《。或过程都可》称为土的《液化但若没》有导致工程上不能】容许的变形时不认】为是破？坏土：的液化？破坏：主要是在静力或【动力作用(包—括渗流？作用)下土》中孔隙？压力上升、抗剪强】。度(或？剪切刚度)降低【。。并趋：于消：失所引起的表现【为喷水冒砂、丧失】。承，载能力、发生—流动变？形本附录主要—给出评价《地震时可能发生【液化破坏土层的原则！和一些判别标准 ！ ： P？．0．2 》 液化？。判别分为初判和复判！两个阶段初判主【要，。。是应用已有的—勘察资料或较简【单的测试手段对土】层进行初《步鉴别以排除—不会发生地震—液化的？土层：对，于，初判可能《发生地震液化的土】层则再？进行复判对于—重要工程则应做【更深入的专门研【究 —     初—判的目的在于排除一！些不需要再进—一步考虑地震液【。化问题的土以—减少勘察《工作：。量因此？所列判别指标—从安：全出发大都选用【了临近？可能发生液化的上】限， ， ，。 ： P．0．3【。  本条规定—了初判？不，液化的标准》   】  1  》说明第四《纪晚更新世Q3或以！前的土一般可判为】不液化主要依—据是在？邢台、？海，城、：唐山等？地震中？没有发现Q》3，及Q3？以，前地质年代的—土层发？生过液化的实际【。资料 ？    】 3  目》前新的地震区—划图：是以地震动》峰值加速度划—分的7度《区对应地震动峰值】加速度为0．—10：g和0？．15g8》度区对应《地震动峰值加速【度0．20g和0】．30g9度区对】。应地震动《峰值加速度0．40！g相应的黏粒含量也！按内插的《方，法分为16》％、17％、18】％、19％、2【0％五级 —     原！规范规定“粒径大于！5mm的颗粒—含量的质《量百分？率小于70％—时，若无：。其他整体判别方法时！可按粒径小于5m】m的这部分判定【其液化？。性能”是基于当时】的试验条《件判别结果》。偏于安全目前大型动！三轴试验应用较为】。普遍所？以对该内《容进：行相应修改》合并到该款 ！     4【。  鉴于水工建筑物！正常运用时的—。地下水位往往不【同于地质《勘察时的地下水位】而抗震设计需要【考虑工程正》常运：用，后的情况因此特别】写明为工程正常【运用后？的地：下水位 【     7  ！。规定了？。rd的取值方法本附！。录公式中深度折减系！数rd不仅随—土层的深《度Z的增大而减小】并且在同一个深度变！幅内又随Z》的增大而减小—较多因此《如何选？择合适的rd值涉】及土层性《质、厚度以及地震特！。征等：多种因？素是一个很复杂的问！。题表1？7是原规《范对此？进行的？分析：可以看？出用：本附：录建议方法》计算的不同深度的】rd值上限》保证率不小》于8：5％：上限误差率不大于】14．6％作为【。。初判使用有一定的安！全余度 》 表17  ！深度折减系》数rd？取，值，及其上限保证率和】误差率？分析 《 】 ：    对于深度大！于30？m的情况建议仍用r！d＝0．9－0．0！1Z但不小于0．5！ 》 P．0．4—  【   1  —考虑水？利水：电工程的特殊—性工程运《行时地下水位会【。发生变化因此在评】价，时应按工程运—行后的地下》水，。位来：考虑并？采用式？(，P．0．4-2)】进，行相：应的：换算表P《。．0．4-1按照】现行国家《标准：建筑抗震设计规范】G，B 500》11：的规：定对：标，准贯入？试验锤击《数基准值进行—了相应？的修改？ ，  —。  ： 2  表P．【0．4-2中—采用“液化临界相】对密度(Dr—)，cr(％)”一【。词是作为相对—密度Dr(％)的】界，限值提出《来的以示《区别表P《．，0．4？-2中？包，括，了地震动峰值加速】度为0．05g、】0．：10g、0．20】g、0．《40g？。的液化临界相对【密度值它们都是【有宏观实际资料【作为依据的与国家现！行标准水工建筑物】抗震设计规范D【L 507》3，中一致相对密度复判！法可适用于饱和【无黏性？。土(包括砂和粒【。径，大，于2mm的砂砾)而！标准贯？。入试验主要只适用】于砂土和少黏性【土地基因此相对密】度复：判法可？以延伸标准贯入锤击！数，法所不能判别的范围！在标准贯入试验【适用：。的范围内可以标准】贯入：试验锤击《数作为判别的—主要依据《同时相对密度也可用！以相：互印证对于地—。震动峰值《加速度为0．15g！和0：．30g对》应的临界《相对密度可根据表P！．0．？4-2？。内插取得 【     【3  ？饱和少黏《性土相？对含水量及》液性指？数的判别可以作为标！准贯入试验》延伸到少《。黏性土范围的—印证之用 —