附录P【  土的液化判【别， 》。 P．0—。．1  土体由固】体状态？。转化为液体状态【的作用或过程都【可称为土的》液，化但若没有导—致工程上《不能容许的变形时】不认：为是：破坏土的《。液化破？坏主要是在静力或】动力作？用(包括渗》流作：用)下土《中孔隙压力上升、】抗剪强度(或—剪切刚？度)降低并》趋于消失所引—。。起的表？现为喷水冒砂、【丧失承载《能力、发生流动变形！本附录主要给—出评价地震时可【能发生？液，化破坏？土层的原则和一些】判别：标准 — P．0．2【  液化判别分为】初判和复《判两个阶段》初判主要《是应用已有的勘察资！料或较简单的测试】手段对土层进行初】步鉴别以排除不会】发生地震《液化的土层对于初判！可能发生地震液【。化的土层则再进行】复，判对：于，。重要工程则》应，做更深入的专—门研究 《   【  初判的目的在于！。排除一些不需要再进！一步考虑地震—液化问题《。的土以减少勘察工】。。作，量因此所列判别指】标从安全《出发大都选》用了临？近，可能发生液化的上限！ 》 P．0．3 【 本：条规：定了初判不液化的标！准  】   1  —说明第四纪晚更新】世Q3或以前的土】一般可判为不—液，化主要依据是在邢台！、海城？、唐山？等，。地震：中，没有发现Q》3及Q3《以前地质《年代的？土层发？生过液化的实际资】料   ！  3 《 目前新的地震区】划图是以地》震，动峰值？加速度划分》的7度区对应地震】。。动峰值加速度为0．！10g？和0．1《5g：8度区对应地震动】。峰值加？。速度0．20g和】0．30g9度区】对应地震动峰值加】速度0．40g相应！的黏粒含量也—按内插的方法分【。为16％、17％】、，18％、《19％、20％五】级 —    《 ，原规范？规定“粒《径大于？5mm的颗》。粒，含量的质量百—分率小于《。70％？时若无其他整体判别！方法：时可按？粒径小于5mm【的这部分判定—。其液：化性能”《。是基于当《时的试验条》件判别结果》偏于安全目前大型动！。三轴试验应用较【为，普遍所以《对该内？容，进，行相应修改合并到该！款 ？  》   4  鉴【于水工建筑物正常运！用时的地下水位往往！不同于地质勘察时】的地下？水位而抗震设计需要！考虑：工程正？常运用？后的情况因此特别】写明为工程》。正常运用《后的地？下水：位 ： ， ：  ？   7  —。规定了rd的—取值方法本附录公】式中深度《折减系？数rd不仅随土【层的深度Z的增大而！减小并且在同—一个深？度变：幅内又随Z的增大而！减小较多《因此如何选》择合适的rd值【涉及土层性》质、厚度以及地震】特征等多种因—素，是一个很复杂的问题！表17是《原规范对此进行的】。分，析可以看出用本【附录建？。议方法？计算的不同深度【的，r，。d值上限保证率不小！于85％上》限误差率不大于【14．6《％，。作为初判《使用有一定》的安全余度》。 》。。 表17  深度折！减，系数rd《取值及其上限—保证率和误差率分】析 《 》     对！于深：度大于30m的情】况建议仍用rd＝】。0．9－《0，．，01：Z但不小《于，0．5 《 ： ， P．0．4 ！     】1  考虑水利水】电工：程的特殊《性工程运行时地下】水，位会发生变》化因此？在评价？时应：按工程运行后的地下！水，位来考虑并采用式】(P：．0．4-》2)进行相应—的换算表P．0．4！-1按照现行国【家标准建筑》抗，震设计规范G—B 5001—1的规定对标准贯入！试验锤击《数基准值进行—了相应的修改 ！ ？  ： ， 2  表P．0．！。4-2中采用“液】化临界相对密度(D！r)cr(％)”一！词是：作为相对密》度Dr(《％)的？界限值提出来—的以示区《别表P？．0．4-2中包括！了地震动峰》值加速度为》。0．0？5g、？0．10g、0．】20g、0．4【0g的液化临界【相对：密度值它们都是【有宏观实际资—。料作为？依据：的与国家现行标准水！工建筑物抗震设【计规范DL 50】73中一致相对密】度复判法可适用【于饱：和无：黏性土(《包，括，砂和：粒径大于2mm的】。砂砾)而标准贯入试！验，主要只适用》于，砂，土和少黏性土地基】因此相对密度—复，判法可？以延伸标《准贯入？锤击数法所不—能判别的范》围在标准贯》入试验？适用的范围内—可以标？准，贯入试验锤击数作】为判别的主》。要依据同时相—对密度也可用—以相互印《证对于地震动峰【值加速度为0—。．15g和0．【。30g？对应的临界相对密】度，可根据表《P．0．4-2内】插取得 【    》 3  饱和—少黏性土相对—含水量及液》性指：数的判别可以—。作为标准贯》入试验？延伸到少黏》性土：范围：的印证之用 【