3.2【  荷？载组合？ 】3.：2.1、《3.2.2  【当整个结构或结【构的一部分超—过某一特定状态【而不能满足设—计规定的某》一功能要求》时则：称此特定状态—为结构对该》功能的极限状态设】计中的极限状态往】往以结构的》。某种荷载效应如【内力：、应力、变形—、裂：缝等超过相》应规定的标》志为依据根据设计中！要求考虑的》结构功能结》构的极限状》。态在总体《上可分为两大类【即承：载能：力极限？状态和正常使—用极限状态对承【载能：力极限状态一般【是以结构的内—力超过其承载能力】为依据？；对正常使用极限状！态一般？是以结构的变形【、裂缝、振动参【数，超过设？计允许的《限，值，为依据？在当前？的设计中有》时也通过结》构应力的控制来【。保证：结构满足正常使【用的要求例》如，地基：。承载应力的控—制 ：    】 对：。所考：虑的极限状态在确】。定其荷载效应—时应对所有可能【同时出现《的诸荷载作用加以】组合求得组合后在】结构中的总效—应考虑荷载出现的变！化性质包括出现与】否和不同的作用【方向这种组合可【以多：。种多样因《此还必须在所有可能！。组合中？取其中最不利的【一组作为该极限【状态的设计依—据 — 3.2.》3  对《于，承载能力《极限状态的荷—载组：合可按？工，程结构可靠性设计】统一标准《G，B， 5015》。3-200》8的规定根》据所考虑的设计状况！选用不同的组合【；对持久和短暂【。设，计状况应《采用基本组合对偶然！设计状况应采用偶】然组合 ！ ，   在承载—能力极限状态的【基，本组合中《公式(3.》2.3？-1)和公》式(：3.2.3》-，2)给出了荷—载效应组合设计值的！表，达式由于直》接涉及？结构的安全性故要】以强制性条文规定建！立表：达式的目的是—保，证在各种《可能出？现的荷载《组合情况下》通过设计《都能使结构维持在相！同的可靠度水平上必！须注意规范给—出的表达式》。都是以荷《载与荷？载效应有线》性关系为前》提对于明显不—符合该条件》的情况应在各本结构！设计规？范中对此作出相应的！补充规定这个原【则同样适用》于正常？使用极限状》态的各？个组合的表达式 】     ！在应用公式》(3：.2.3-1—)时：式中的S《Q1K为诸可变【荷，载效应中其设计【值为控制其组—合为最？不利：者当设计者》无法判断时可轮次以！各可变荷载》效应S？QiK为SQ1K选！其中最不利的荷【载效应组合》为设计依据这—个过：程建议由《计算机程序的—运算来完成 ！     G【B  50009】-2001》修订时？增加了结构的自重】占主要荷载》时，由公式(3.2【。.3-2)给—出由永久荷》载效应控《制的组合设计值【考虑这个组合式后可！以避：免可靠度可》能偏低的后果；【虽，然过去在有些结【构设计规范中也曾】为此：专门：给出某？些补充规《定例如？对某些以《自重为主的》构件采用提》。高重要性系数—、提高屋面》活荷载的设》计规定但在实际应用！中总：不免有挂一漏万的】顾虑采用《公式(3.2.3-！2)后可《在结构？设，计规范中《撤销这些补》充的：规定同时也避免了】永久荷载《为，主的结构安》全度可能不足的后果！ 》     在应用公！式(3.2.3-2！)，的组合式时对—可变荷载出于简【化的目的也可—仅考虑与结》构自重方向》一，致的竖向荷载而忽略！影响不？。大的横向荷载—此外对某些材料【的结构？可，考虑自身的特点由各！结构设计《规范自行《规，定可不采用该组合】式进行校核 — ？     考虑】到简化规则》缺乏理论《依据现在结构—。分析及荷《载组合基本由计算机！软，件完成简化规则已】经用得很少本—。。次修订取消原规【范第3.《2.4条关于一般排！架、：框架结构基本—组合的？简化规则在方案设】计阶段当需要用【手算初步《进行荷载效应组合计！算，时仍允许采用对所】有参与组合的可变】荷载的效应设计值】乘以一个统一的【组合系数0》.9的简化方法【。   】  必须指出条【文中给？出的荷载效应—组合：。值的表？。达式是采《用，各项：可变荷载效应叠【加的形式这》在理论？上仅适用于》各项可变荷载—的效应与荷载—为线性关系的—。情况：当涉及非线性问题】时应根据问题性【质或按有关设计规范！的规定采用其他不】同的方法 】     GB ！ 500《09-20》01修订时摈弃了】原规：范“遇风组合—”的惯例《即只有在《可变荷载包含风【荷载时才考虑组【合值：系数的方法而要【。求基：本组合中所有可变】荷载在作为伴随荷】载时都必须》以其组合值为代表值！对组合值系数除【风荷载取ψ》c＝0.6外—对其他可《变荷载目前建议【统一：取，ψ，c，＝0.7《但为避免《与，以，往设计结果有过【大差别在《任何情况下暂时【建议：不低于频遇值—系数 【  ：  ： 参照工《程结构可靠性设【计统：一标准GB 5【0153-2—008？本次修订引入了可变！荷载考虑结》构设计使《用，年限的？调整系？数γL引入可变荷】载，考虑结？构设：计使用年限》调整系数的目—的是为？解决设计使用—。年限与设计》基准期不同时对可变！。荷载标准值》的调整问题当—设计使用年》限与设？计基准？期不同时采用调整系！数γ：L，对可变？荷载的标准值进【行调整？  【   ？设计基准期是—为，统一确定荷载和材料！的标：准值而规定的—年限它通常是一【个固：。定值可变荷载是一】个随：机过程其标》准，值是指在结》构设计基准期内【。可能出现《的最大值由》设，计基准期最大荷载概！率分布的某个分【位值：来，确定  ！   设计使用【年限是指设》计规：定的结构《或结构构件不需要进！行大：。修，即可按其预定目的】使用的时期》它不是一个固定值】与结构的用途和重】要性有关《设计使？用年限？长短对结《构设计的影响要从】荷载和耐久性两【个方面考虑设计使用！年限越长结构使【用中荷？载出现“大值”的可！能，性越大所以设计【中应：提高：荷载标准值；—相反设计使用年【限越短结构》使用中荷《。。载出现“大》值”：的，可能性越小设—计中可？降低：荷载标？准值以保持结构【安全和经济的一致】性，耐久性是决定—结构设计使用—年限的主要因—素这方面应在结构】设计规范中》。考虑： 3【。。.2：.4  《荷载效应组合—的设计值中荷载分】项系数应《根据荷载《不同：的变异系数和—荷载的具体组—合情：况(包括不》同荷载的《效应比)以》及与抗力有关的【分项系？数的：取值：水平等因素确定【。以使在不同》设计情？况，下的结构可靠度能】趋，于一：致但为了设》计，上的方？便将荷载分成—永久荷载和》可变荷载两》类相应给出两个【规定的？系数γG和γQ这两！个分项系数是在荷】载，标准值已给定—的前：提下：使按极限状态设计】。表达式设计所—得，的各类结构》构件的可靠指—标与：规，定的目标可靠指标】之间在总体》上误差？最小为原则经优化】后选定的 》   【  建筑结》构设计统一标—。准GBJ 》68-8《4编制组曾选—择了14种有代表】性的结？构构件；针对永久荷！。。载与办公楼活荷【载、永久荷载与住】宅，活荷载以及》永久荷载与风荷载三！种，简单组合情况—进行分析并在γG＝！1.1、《1，.2、1.》3和γQ＝1.【。1、：1.2、1》.3、1.4、1.！5、1.《6共：3×6组方案中【选得一？组最优方案为γ【。。G＝1.2和γ【Q＝：1.4但考虑到【前提条件的》局，限性允许在特—殊的情？况下作合《。理的调整例如—对，于标准值大于4k】N／m2的工业【。楼面活荷载》其变异系数一般较】小此时？从经济上考虑—可取γQ＝1.3】。 》     分析表明！当永久荷载效应与可！。变荷：载效应相比很大时】若仍采用γG—＝1.2《则，结，构的可靠度就—不能：达到目标值的要【求因此在本规范公】式(3？.2.？3-：2)给出的由—永久荷载《效应控？制，的设计组合值—中相应取《。γG＝1.35 ！ 《    分析还【表明当永久荷载效应！与可变荷载效应异号！时若仍？采用γG《＝1.2则结—构的可靠度会随永】久荷载效应所占比重！的增大而《严重降低此时γG】宜取：小于1.0的—系数：但考虑？到经济效果和应用方！便的因素建议取γG！＝1.？0地下水压力作为永！久荷载考虑时由于受！地表水位的限制其】。分项系数一般建议取！1.0 【 ：    在倾—覆、滑移或漂浮【等有：关结构整体》稳定性的验算中永】久荷载效应一般对结！构是有利的》荷载分项系数一般】应，取小于1.0的值】。虽然各结构标准【已经广泛采》用分项系数表达【方式但对永久荷【。载分项系《数的取值如地下【水荷载的《分项系数各》。地方有差异目—前还不？可，能采用？统一：的系数？因此在本规》范，。中原则上《不规定与此有关的】分项：系数的取值以—免发生矛盾当在【其他结构设计规【范中对？结构倾？。覆、滑移或》漂浮：的验算有《具体规定《时应按结《构设：计规：范的规？定执行当没》有，具体规定时对永久荷！载分项系《数应：按工程经验》采，用，不大于1.0的值 ！ ？ ， 3：.2.5  —本条为本次修—订增加的内容规定了！可变荷载设计使【用，年限调？整系：数的具体取》值  】。。   工程结—构，可靠性设计统一【标准GB 501】53：-2008附—录，A1给出了设计使】用年限为5、50】。和100年时考虑】设计使用年限的【可变荷？载，调整系数γL—确定：γL：。可采用两种》方法(1)使结【构在设？计使：。用年限T《L内的可靠指标与】在设计？基准期T的可—靠指标？相，。同；(2)使可【变荷载按设》计使用年限》T，L定义？的标准？值QkL与》按设计基准期—T(50年)定义】的标准值Q》k具有相同的概率】分位值按第》二种方？法，进行分析比较简单】当可变荷载服从极】值Ⅰ型分布》时可以得到》下面γL《的，表达式 ！ 《  ？  ： 式中kQ为可【变荷载？。设计：。基准期内最大值的平！均值与标准值之比；！δQ为可变荷载【设计基准期最大【值的变异系数表1】给出了？部分可？变，荷载：对应不同设计使用】年限：时的调整系数—比较可知规范—的，取值基本偏于保守 ！ 表1  ！考虑设计使用年【限的可变荷载调整系！数γL计算值 ！ —。     【对，于风、雪荷载可通】过选择不同重现期的！。值来：考，虑设：计使用年《限的变化本规范在附！录E除？了给：出重现期为5—0年(设计基准期)！的基本风压》。和基本雪压外也【给出了重现》期为10年和10】0年的风《压和雪压值可—供选用？对于吊车荷载由【于其：有效荷载《是核定？的与使？用时间？没有太？大关系对温度作用由！于是本次《。规范修订新增—内容还没有太多设计！经，验考虑设计使用年】限的调整尚不成熟】因此本规范引入的】工程结构可靠性【。设，计统一标准GB 5！0153-20【08表A.1.9可！变荷载调整系数γL！的具体数《据仅限于楼面和屋面！活荷：载 《     根】。据表1？计，算，结果对？表3.？2.5中《所列以外的其—他设计使《用年限对应的—γL值按线性内插计！算是可行的 】     荷载！标准值可控》制的活荷《载是：指那些不会》随时间明显变—化的荷载如楼面【均布活荷载中—的，书库、储藏室、机房！、停车库以及工【业楼面均布活荷【载等： 3【.2.6 》 本次修订针对【结构：。承载能力《。计算和偶然事件发】生后受损《结构整体稳固性验】。算分别给出了偶然组！合效应设计》值的计算公式—  【   对《于偶：然设计？。。状况(？。包括：撞击、爆《炸、火灾事故的【发生)均应采用偶】然组：合进行设《计偶然荷载的特【点是出现的概率【很，小而一旦出现—量值很？大往往具有很大的】破坏作用甚至—引起结构与起因不】成比例的连续—倒塌我国《近年因撞《击或：爆炸导致建筑物倒】塌的事件时有发生加！强建筑物《的抗连续倒塌—设计刻不《容缓：。。。目前：美国、欧洲、加拿大！、澳大利亚》等有关规范都有【关于建筑结构—抗连续倒塌设计的规！定原规范只是—规定了？偶然荷？载效应的组》合，原，则本规范分别—给，出了承载能力计【算和整体稳定验【算偶然荷《载效应组合》的设计值的表—。达式  ！   偶然荷载效】应组合的表达式主】要考虑到(1)由于！偶然荷载标准值【的，确定往？往带有主观和—经验的因素》因而设计表达式中不！再考虑荷《载分项系数而直接】采用：规定的标《准值为设计》值；(2)对偶【然设计状况》偶然事件本身属于】小概率事件两—种不相关的偶然事件！同时发生的概率更小！所以不必《同时：考虑两种或两种以】上偶：然，荷载：；(3)偶然事件】的发生是一个—强不确定性事件偶然！荷载的大小也是不确！定的所以实际—情况下偶《然荷载值超过规定设！。计值的？可，能性是存在的—按规定设计值设计的！结构仍然存》在破坏的可》。能性；但为保证【人的生命《安，全设计？还要保证偶然事件】发生：后受损的结》构能够承担对应于偶！然，设计状况的》永久荷载和可变荷载！所以表达式分—别，给出了偶《然事件发生时—承载能力计算和发生！后整体稳固性—验算两种不》同的情况 ！     》设计人员和业主首先！要控制偶然荷—。载发生的概率或【减小偶？然荷载？的强度其《次才：是进行抗连续—倒塌设计抗连续倒塌！设计有多种方法如】直，接设计法《和间接设计法等无】论采用直接方法【还是间接方法均需】要验算偶然荷载【下结构的局部强度及！偶然荷？。载发：生后结构的整—体稳固性不同的【情况采？用不同的荷载组【合 【3.2.7～3.】2.10 》 对于结构的—正，常使用极限状态设计！过去主要《是验算结构》在正常使用条件下的！。。变形和？裂缝并？控制它们不超过限值！其中与之有》关的荷载效应都【是根据？荷载的？标准：值确定的实际上【在正常使用的极【限状：态设：计时与状态有关【的荷载水平不一定】非，以设计基准期内【的最：大荷载为准应根据】所考虑？的正常？使用具体条件来考虑！参照国际标准—对正常使用极限状态！的设计当考》虑短期效应》时可根据不同的设】计要求分别》采用荷载的》。标准组合《或频遇组合》当考虑长《期效应时可采用【准永久组合频—遇组合系《指永久荷《载标准值、主导可变！荷载的频遇值与伴】随可：变荷载的准永久值】的效应？组合 《   —  可变荷载的准永！久值系数仍》按原规范的》规定采用；频遇【值系数原则上应按】。本，规，范第3.1.—6条的条文说—明中的规定但由【。于大部分可变荷【载的统计《参数并？不掌握规范中采用的！系数目前是按工程经！验经判断后给出 】   【 ， 此：外正：常使用极限状态【要求控制的》。极限标志《也不一定仅限于【变形、裂缝等常见】现象也？可延伸到其他—特定的状《态如地基承载应力的！设计控制《实质上是控制地基的！沉陷因此也可归入这！。一类  ！ ，  与基本组—合中的规《定相同对于标准、频！遇及：准永久组合其荷载】效应组合的设计值】也仅适用于各项可变！荷载效应与荷—载为线性关系—的情况 》