： ：。1，。5.2 《 锚固计算 ！ 15.2.！1～15.》2.3  本规范对！植筋受拉承载力的】确定虽然是以—充，分利用钢材强度和延！性为条件的但在计】算其基本锚》固深度时却是按钢材！屈服和粘结破—坏同时发生的临【界状态进行确定的】因此在计算地—。震区植筋承载力时对！其，锚固深度设》计值的确定尚—应乘以保证其位【移延性达到设—计要求？的修正系数》试，验，表明该修正系数只要！符，合本条？的规定其所植钢筋】不仅都能屈服—而，且后：继强化段明显—能够满足抗震对【延性的要求》 另【外应：说明的是在植筋承】载力计算中还—引入了防《止混凝土《劈裂的计算系数【这是：参，照ACI 38【-02的规定制【定，的；：但考：虑到：按ACI公式计算】较为复杂况》且也有？必要按我国的—工程经？验进行调整故—而采取了按查表的方！法确定 【 15.2—.4  锚固用【。胶粘剂粘结强—度设计值不仅取决于！胶粘剂的基本力学性！能而且还取决于混】凝土强度《。等，。级以及？结构的构造条件【表15？.2.4规定的粘结！抗，剪强度？设计值是参照IC】。BO对？胶粘剂粘《结强度规《定的安全系数以【及EOTA给出的取！。值曲线按我》国试验数据和工【程经验确定》的从表面上看本规】范的取值似乎偏高其！实并非如《此因为本规范引入了！对植筋构件不同【受力条件的》考，虑并按其风险的大小！对基本取《值进行了调整这【样得到的最后结果】对非悬？挑的：梁类构？件而言与欧美取【。值，相近；对悬挑结构构！件而言取值》要比欧洲低》但却是必要的—；因：为这类？构件的植筋》受力条件最》为不利必须》要有较？高的：安全储备才能保证植！。筋连接的可》靠性；所《以，根据：修订组的试验—数，据和专家论证—。的意见作了》调，整， 另外应！指出的是快固—型结构胶在》。C30以上(不【包，括，C30)的混—凝土基材中使—用时其粘结抗剪【强，度之所以需作降低的！调整：是因为在较高强度等！级的混凝土》基材中植筋胶—的粘结性能才能显现！出来并起《到，控制：的作用而快固型结】构胶主要成分的固有！性能决？定了：它的粘？结强：。度要比慢固型结【构胶低因此有—必要加？。以调整？以确保？安全 ？ 本—条为强制性》条文必须严格执【行 》 15.2.【5  本《条，规定的各种》因素对？植筋受？拉性能影《响的修正《系数是参照欧洲有关！指南和？。我国的试《验研究结果制定【的 — 15.《2.6  当前植筋！市场：。竞争十？分激烈？不少厂商为了—夺标无视工》。程安全采《。取以：下手法来影响—设计单位和业主【的决策 — 一是故意混】淆单：。根植筋与多根植筋(！成组植筋《)在受力性能—上的本质差别—。以单根？植筋试验分析—。结果确定的计算【参数引用于多根群】植的植？筋设计计算任—意在梁、柱等—承，重构件的接长—工程中推《荐使用10d～12！d的植？筋，锚固长度甚至—还纳：入其所？编制的“技术手册】”到：处散发？致使很多经验不【足的设计《。人员和外行的—业主受到误导这【对承重结构而言是】。。。极其危险的》因为：。多根群植的植筋【其试验结果表明若锚！固深度仅有10d在！构件破？坏时群？植的钢筋不可—能屈服完全是由【于混：凝土劈裂《而引起的脆性破【坏由此可知这类误导！所造成危害》的严：重性 【 二：是鼓励业主采用【单筋拉拔试验—作为选胶的依据【并按单筋拉断—的埋深作为》多根群？植的：植筋：锚固长度进行接长】设计这种做法—不仅贻？害工程而且所选中的！。都是：劣质植筋胶因—为在现场拉拔—的大比拼中最—容易入选《的植筋胶《多，是以乙？二，胺为：主成分的T31固化！剂配制的其特—点，。是早期强度高但性脆！。、有毒且不》耐老化缺《乏结构胶《所要求的韧性和耐久！性在使用过程—中容易？脱胶 《