？。 1：5.2？  锚固计算 【 1】5.2.1～15.！2.3？  本规范对—植筋受拉承载—力的确定虽然是【。以充分利用钢材强度！和延性为条件的【但，在计算其基本—锚固深度时却是按钢！材屈服和《粘结破坏同时发生的！临，界状态进行确—定，的因此在计算地震】区植筋承载力时对其！锚固：深度设计值的确定尚！应乘以保证其位【移，延性达到设计要求的！修正系数试验—表明：。该，修正系数只要符合本！条，的规定？其所：植，。钢，筋不仅都能屈服而】且后继强《化段明？显能够满足抗—震对延性的要求 ！。 ， 另外应—。说明的？是在植筋承载力【。计算中还引入了防止！混凝土劈裂的计算系！数这：是参：照A：CI ？3，8-02的规定【制，定的；但考虑到按】ACI？公式计算较为复杂况！且也有必《要按我国的工程【经验进行调整故而采！取了按查表的方法确！定 — 15.2.4 】 锚固？用胶粘剂粘结强度】设计值不《仅取决于胶粘剂的】基本：力学：性能而且还取决于】混凝：。土强：度等级以及结构的】构，造，条件表15.—2.4规定的粘结抗！剪，。强，度设计值是参照【ICBO对胶粘剂】。粘结强度规定的安全！。系数：以及EOTA给出的！。。取值曲？线按：我，国，试验：数据和工程经验确定！的从：表面上看本规范的取！值似乎偏高其实并非！如此因为本规—范，引入了对植筋—。构件不？。同受力？条件的考虑并按其】风险的大小对基本取！值进行了调整这样得！到的最后结果—对非悬挑的梁类【。构件：而言与欧美取—值相近；对悬挑【结，构构件而言取值【要比欧洲低但却【是必要的《；因为这类构件的】植，筋受力条件最为不】利必：须，要有较高的》。安全储备才能保证】。植筋连接的可—靠，性；所以根据修订组！的试验数据和专【家论证的意见作了调！整 》 另外应指出的是！快固型结《构胶在C30—以上(不包》。括C30)》的，混凝土？。基材中？使用时？其粘：。结抗剪强度》之所以需《。作降：低的调整是》因为在较《高，强度等级《的混：凝土基材《中植筋胶的粘结性】能才能显现出来并】。起到控制《的作用而快固型结】构胶主？要成分的固有性【能决定了它的粘【结强度要比慢固型结！构，胶低因此有必—要加以调整以确【保安：全 》 ：本条为强制性—条文必须严格执行】 —15.2.5 【 本条规定的各种】因素对植筋受拉性】能影响的修正系数】是参：照欧洲有关指南和我！国的试？验研究结果制—定的 》 15.2.6！  当？前植：筋市场竞争十分激】。烈不少厂商为了【。夺标无视工程安全】采取以下手法—来影响设计单位和业！主，的决策？。 ： 一是—故意混？淆，单根植？筋与多根植筋(【成组：植筋)在受》。力性能上的本质差】别以单根植筋—试验分析《结果确定的计—算参数？引用于多根群—植的植筋设计计算任！意在梁、柱》。等，承，重构件的接长工【程中推荐使用10】d～1？2d的植筋锚固【长度：甚至还纳入》其所编制的“技术手！册，”到处散发致—使很多经验》不足的设计人—员和外行的业主【受到误？导这对承重结构【而言是极其》危，险的因为多》根，群植的植筋其—试验结果表》明若锚固《。深度仅有10d在构！件破坏时群》植的钢筋不可—能屈服？完全是？由于混？凝土劈？裂而引起的脆性破】坏，由此可知这类误导所！造成危害的严重性 ！ ， ： 二是《鼓励：业主采用单筋—拉拔试验作为选胶】的依据并按单筋【拉断的埋深作为【。多根群植的植筋锚】固长度进《行，接长设计这种做法】不，仅贻害工程而且所选！中的都是劣质植【筋胶因为《在现场拉《拔的大比《拼中最容《易入选的植筋—胶多是以乙二胺【为主成分的T3【1固化剂配制的其】特点是早期强度高】但，性脆、有毒且不耐老！化缺：乏结构胶所要—求的韧性和耐久性】在使用过程中容易】脱胶 《