9.2.1  国内外的试验研究表明，在受弯构件的受拉面和受压面粘贴钢板进行受弯加固时，其截面应变分布仍可采用平截面假定。

9.2.2  本条对受弯构件加固后的相对界限受压区高度的控制值ξfb作出了规定，其目的是为了避免因加固量过大而导致超筋性质的脆性破坏。对于粘钢构件，采用构件加固前控制值的0.85倍；若按HRB335级钢筋计算，达到界限时相应的钢筋应变约为1.5倍屈服应变，具有一定延性。满足此条要求，实际上已经确定了粘钢的“最大加固量”。

9.2.3、9.2.4  本规范的受弯构件正截面计算公式与以前发布的国内外标准相比，在表达上有了较大的改进。由于用一组公式代替多组公式，在计算结果无显著差异的前提下，可使设计计算更为方便，条理也较为清晰。

公式(9.2.3-2)是截面上的轴向力平衡公式；公式(9.2.3-1)是截面上的力矩平衡公式，力矩中心取受拉区边缘，其目的是使此式中不同时出现两个未知量；公式(9.2.3-3)是根据应变平截面假定推导得到的计算公式；公式(9.2.3-4)是为了保证受压钢筋达到屈服强度。当χ＜2a′时，之所以近似地取χ＝2a′进行计算，是为了确保安全而采用了受压钢筋合力作用点与压区混凝土合力作用点重合的假定。

加固设计时，可根据(9.2.3-1)式计算出混凝土受压区的高度χ，按(9.2.3-3)式计算出强度利用系数ψsp，然后代入(9.2.3-2)，即可求出粘贴的钢板面积Asp。

另外，当“ψsp＞1.0时，取ψsp＝1.0”的规定，是用以控制钢板的“最小加固量”。

9.2.5  这次修订规范对本条内容作了下列两方面的修订：

1  将加固钢板粘贴延伸长度的确定方法与纤维复合材进行了统一，从而使计算概念及方法相一致，便于使用者理解和执行。

2  修订了钢板与混凝土的粘结抗剪强度设计值的取值方法，使之更符合工程实际。因为原规范是按照试验室的试验结果取值的，未考虑施工不定性的影响。现根据现场取样的检测结果作了修正，从而使强度取值更能保证工程安全。

9.2.6  对加设U形箍板作为端部锚固措施而言，其计算需考虑以下两种情况：

1  当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力小于或等于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时，锚固承载力为加固钢板与混凝土间的粘结受剪承载力及箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力之和。此即本规范公式(9.2.6-1)所给出的计算方法。

2  当箍板与加固钢板间的粘结受剪承载力大于箍板与混凝土间的粘结受剪承载力时，锚固承载力为加固钢板及箍板与混凝土间的粘结受剪承载力之和。此即本规范公式(9.2.6-2)所给出的计算方法。

9.2.7  见本规范第9.6.4条的条文说明。

9.2.8  对翼缘位于受压区的T形截面梁(包括有现浇楼板的梁)，其正弯矩区的受弯加固，不仅应考虑T形截面的有利作用，而且还须符合有关翼缘计算宽度取值的限制性规定，故要求应按现行设计规范和本规范的有关原则和规定进行计算。

9.2.9  滞后应变的计算，在考虑了钢筋的应变不均匀系数、内力臂变化和钢筋排列影响的基础上，还依据工程设计经验作了适当调整。同时，在表达方式上，为了避开繁琐的计算，并力求使用方便，故对αsp的取值，采取了按配筋率和钢筋排数的不同以查表的方式确定。

9.2.10  根据应变平截面假定(见图1)，可算得侧面粘贴钢板的上、下两端平均应变与下边缘应变的比值，即修正系数ηf1：

于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件，其系数β1分别为1.33和1.14；同理，算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件，其系数β1分别为1.22和1.06。注意到β1值变化幅度不大，故偏于安全地统一取β1＝1.33。

图1  应变平截面假定图

与此同时，还应考虑侧面粘贴的钢板，其合力中心至压区混凝土合力中心之距离与底面粘贴的钢板合力中心至压区混凝土合力中心之距离的比值，即修正系数ηp2。

于是可以算得配置HRB335级钢筋的一般构件和重要构件，其系数β2分别为0.667和0.645；同理，算得采用HRB400级钢筋的一般构件和重要构件，其系数β2分别为0.654和0.634。注意到β2值变化幅度不大，故偏于安全地统一取β2＝0.66。

于是得到综合考虑侧面粘贴纤维复合材受拉合力及相应力臂的修正后的放大系数ηp为：

9.2.11  本条规定钢筋混凝土结构构件采用粘贴钢板加固时，其正截面承载力的提高幅度不应超过40％。其目的是为了控制加固后构件的裂缝宽度和变形，也是为了强调“强剪弱弯”设计原则的重要性。

9.2.12  为了钢板的可靠锚固以及节约材料，本条对粘贴钢板的层数作出了建议性的规定。