7.2 】 ，无粘：结钢绞线体外预【应力的加固计—算 — ？7.2.1 — 钢筋混凝土梁采用！无粘结钢绞线体外预！应力加固法加固时】均应进行正截面强度！验算和斜截》面强度？验算验算的关键【是要确定构件达极】限状态时钢绞线的】应力值亦即确定【钢绞线的有效—预，。应力值和钢绞线在构！件达到极限状态时的！应力增量值钢—绞线的有效》预，应力值比较容易计】算；钢绞线的—应力增？量值计？算比：较，困难因为钢绞—线的应？力增量？值等于与钢绞线【同高度的梁截面【纤维的？总伸长？量除以钢绞》线的长度《再乘以钢绞线的【。弹性模量值》。但由于梁截面—的伸长量《与外荷载产生—的，弯矩分布图及梁【的截面刚度有关梁】的截面？刚度又与截》面是：。否开裂有关所以必须！利用：积分的方法进—行，计算其计《算工作量显然是很】大的为了简化—计算：本规范假定钢—绞线的应力增—量值与钢绞线的【预应：力，。。。损失值相等》于是便？可，将极限状态时的【钢绞：线应力值取为预应】力张拉？控制值 — 7.2.2】  受弯构件不【论，采用什么方》法进行加固》为了保证《受弯构件不出现脆性！破坏均应要求—ξ≤ξ？b也：就是要？求呈受拉《区，钢筋：首先屈服、然后压】区混凝土压碎—的破坏模式为此【并为了防《止脆性破《坏故简单地要求受】弯构件？加固后的《相对：界限受压区高—。度ξpb应按—加固前？控制值的0.85倍！采用即？取ξpb＝》0.85ξb以【。确保安全 】 7.2.3  ！无粘：结钢绞线体外预【应力加固钢筋混【凝，土梁的正截面计【算，不少文献是按压【。弯构件进行的此次】修订本规范改为按】受弯构件计算—其理由如下 —  (1)！从混：凝土结构《设计规范的》。规定可知对普通【的有粘？结预应力混》凝土梁？应要求受《压区混凝《土相对高《度ξ≤ξ《b据此对无粘结钢】绞，线体外预应力加固的！钢筋：混凝土梁也应有同】样的要求才》能保：证加固后的梁—仍，然是适筋梁而非超筋！梁，因此钢绞线的配置量！应受到相应》的限制 【  ？(，2)：如果按照压》弯构件进《。行计算有《可能出现大偏心【。受压构件《和小偏心受压构件】两种情况如》果呈现小偏心受压状！态也就是说该梁【已经属？于超筋梁这是—不容许的如果呈【现大：偏心：受压状态说明该【梁仍然属于适筋梁】。其加固方案是可【行的根据压弯构件】。的M-？N相关？。曲线可知在大偏【心受压？状态下？压力的存在》对受弯承《。。载力是？有，利的因此不考虑梁的！。这一纵向《压力作用是偏于安全！的，。 》 (3)《对一：般框架梁施》加预应力产》生的：预压应力不》全，是由框架梁单独承】担然而框架梁—到底承受多少预【压应力却是无法准确！判定的？因此若按《压弯构件《进行计算《。如何确定预压—应力值将《很困难况且一般加固！梁所施加的预应【力，也不：。是很大在这种情况下！预压应力不予—计入仅作为安全储备！显然不仅可》行而且还可使得计】算较：为简便因此修订【组作出了按受弯【构件计算的决—定 7.！2，.4 ？ 本规范采用的斜】截面承载力计算方】法与现行国家标【准混凝土结构设【计规：范，GB 50》010一致与此同时！考虑到弯折的—预，应力拉杆与破坏【的斜截面相交位置的！不定性其应力可【能有变化《。不一定达到设计【规定值故有》必，要引入？考虑拉杆《应，力，不定性的系》数0.8 —