7.2  ！无粘结钢《绞线体外预应力【的加固计算 【 》 7.2.1—  钢筋《。混凝土梁采用无粘结！钢绞线体外预应力加！固法：加固：时，。均应进？行正：截，面强度验算和斜【截面强度验算验算】的关键是要确定构】件达极限状态时钢绞！线的：应力值亦即确—定钢绞？线的有效预》应力值和《钢绞线在构件达【到极限状态》时的应力增量—值钢绞？线的有？效预应力值比较【容易计算；钢绞【线的应力《增量值计算比较【困难因为《钢绞线？的应力增《量值等于与钢—绞线同高度》的梁截面纤维的总伸！长量除以钢绞线的长！度再：乘以钢绞线的弹【性模量值但由于梁】截面的伸长量—与外荷载产生—的弯矩分布》。图及：梁的截面刚度—有关梁的截面刚度】又与截面《是，否开裂有《关所以必须利用【积分的方法进行【计算其？计，算，工作量显然是很大】的为了简化计算本规！范假定钢《绞线的应力》增量值与钢绞—线的预应力》损失值相等》于是便可将极限【状态时？的钢绞线应力值取】为预应力张拉控制值！ 7【.，2.：2  受弯构件不】。论采用什么方法进行！加固为了保证受弯】构件不出现》脆性破坏均应要求】ξ≤ξb也就是【要求：呈受拉区《钢筋首？先屈服、然后—压区混凝土》压碎：的破坏模式为—此并为了防止脆性破！。坏故简单地要—。求受：弯构件加《固后的相对界限【受压区高度ξpb应！按加固前《控制值的0.—8，5倍：采，用即取ξpb＝0.！8，5，ξb以？确保安全 】 7.2.—3，  ：无粘结钢《绞线体外预应力【加固钢筋混凝土梁】的正截面计算不【少文：献是按压《弯构件进行》的此次修《。订本规范改为按受弯！构，件计算？其理由如下 】  (1)【从混凝？土，结构设计规范的规定！可知对普通》的有粘结预应力【混凝土梁《应要求受压区混凝土！相对高度ξ》≤ξb？据此对无粘结钢【绞线体？外预应力加固的【钢筋混凝土梁也【。应有：。同样的要求才能【保证加固后的梁仍】。然是适筋《梁而非超筋》梁因：此钢绞线的配置量】应受：到相应的限制 ！。 ：  (2)》如果按？照压弯构件进行【。计算有可能出现大偏！心受：压构：件和小偏心受压构】件两种情况如果呈现！小偏心受《压状态？也就是说该梁已经属！于超筋梁这是不【容许：的如果呈现大偏心】受压状态《说，明该梁仍《然属于适筋》梁其加固方案—是可行的《根，。据，压弯：构件：的M-N《相，。关曲线？可知在大偏心—受压状态下》压力的存在对—受弯：承载力是《有，利的因此不考—虑梁的这一纵向【压力作用《是偏于安《全的 》 ： (3？)对一般框》架梁施加《预应力产生的预压应！力不全？是，由框架梁单独承【担然而框架梁到【底承受多少预压【应力却是无法准确】判定的？因此若按《压弯构件进行计【算如何？确定预？压应力值将》很困难况且一般【加固梁所施加—的预应力也不是很】。大在这种情况下【预压应力不予—计入仅作为安全储】备显然不仅可行【而且：还可使得《计算较为简便因此】修订组作出了—按受弯构件计算的】决定 ？ 7.2.！。。4 ： 本规范采用的斜】截面承载力》计算方法与现行【国家：标准混凝土结构设计！规范：GB 5《001？0一致与此同—时考虑到弯折的预】应，力拉：杆与破坏《。的斜截面相交位置】。的不定性其应力可能！有变化不一定达到】设计规定值故—有必要引入》考虑拉杆《应力不定性的—系数0.8 【