。 5》.4  《受压构件正截—面加固计算 ！ ， ： ，5.4.1  【钢筋混凝土轴—心，受压构？件采用增《大截面加固》后其正截面承载【力，的计：算公式仍《。按原规范的》公式采？用虽然这《。几年来有不》少论文建议采用更】精确的方法》修改该公式》中，的αcs取值但【经规范编制组讨论后！仍决定维持原规范对！该系数αcs的取】值不变之所以作这样！决定主要是》基于：以下几点理》由 (】1)该系数αcs】经，过近20余年的【工程应用《未，出现安全问题；【。 ： ， (2)精【确的算法必》。须，建立：在对原构《件应力水平的精确估！算上但这很难—做到：况且这种加》固方法在《不发达地区用得最】为普遍却因限于当】地的技？术水平对实际—荷，载的估？算结果往往因人而】异；若遇到事后【复查：很难辨明《是非； ！(3)？由，于原规？范的α？cs取？值系以？。当时：的试验结果为依【。据并：且也意识到试—验所考虑的情况【还不够充分因此在原！条，文中曾作出》了“当有充分—试验依据《时αcs值可作适当！调整：”的：规定但迄今为—。止所有的修改建议均！。只是以分析、计【。算为依？据提出的未见有【新的试验验证资料】发表：。 因【此在这次修订中【仍维：持原案我们认为这】样处理较为稳妥至】于αcs值今后是】。否有调整必》要的问题留》。待积累更多试验数】据后再？进行论证 》 ： 5.》4.2  此—。次修订规范修订【组，曾对：原规：范，偏心受压计算—中采用的强度—利，用系数？进行了？讨论分析其结—果一：致认为这是一项【稳健的规《定不宜贸然修改具】体理由如下 【 ： 1  对新增的！。受压区混凝土和【纵向：受压钢筋原规范【为考虑二次受力影】响采用简《化计算？的方式引入强度【利，用系数是可行的因】为经过20余—年的施？行未出现过任何【问，题也足以《证明这？。一点 【。 2  就新增【的纵向受拉》。钢筋而言在》大偏心受压工作【条件下其《理论分析《虽能确定《钢筋的？应力将会达到抗拉】强度设计值而—不必再乘以强度利用！系数但不能因—此便认？定原：规范的规定》过于保守因为考虑到！纵向受拉钢筋的【。重要性？以及其工作条件总】不如原钢筋而在国家！标准中适《当提高其安》全储备也是必要的】因此宜予《保留 另！外由于加固》后偏压构《件的混凝土受压区】可能包？含部分旧《混，凝土因而有必要【采用新旧混》凝土组？合截面的轴心抗压强！度，设计值进行》计算：但其取？值较为复杂不仅需要！。考虑不同的组合情】况而且还需》要通过试验才能确】。。定其数值在》这种情况下》为了简化《起见编制组》研究决定采用近似值！但同时？也，允许设计单位根据】其，试验结果进》行取值这样做所【引起的？偏差不会很》大试算表明此偏差】介于3％～9％之间！大多数不《超过5％《因，此还是可行的 】 5.4.】3  本规范修订】组所做的加固偏压柱！的电算分析和—验证性试验结果【表明：对被加固结构构件】而言采用现行设计规！范GB 50010！规定的考虑二阶弯】矩影响的M》值计算时还应乘以修！正系数ψη值才能与！加固构？件计算分析和试验结！。论相吻合也才能保证！受力的？安全为此给出了ψ】η值的取《值规定 》