5.—2  受弯构件正截！面加固计算 【 》 5.2.1  】本条给出了》加固设计常用的【截面增大形式但应指！出的是在混凝土受压！区增设现浇钢筋混凝！。。土层的做法主要用】。于楼板的加固—。对梁：而言仅在楼层或屋】面允许梁顶面突【出，时才：能使用因此一—般只能用于某些【屋面梁、边》梁和：独，立梁的加固；—上部砌有墙体的梁虽！然也：可采用这种》做法但应考虑拆【墙是否方便 — ， 5.2.2！  与CECS【 2590规范相】。比本：规范增？加了关于《混凝土叠合》层应按构造要求【配置受压钢筋和分布！钢筋的规定其—原因是为了提高新增！混凝土面层的—安全性同时也为了】与现行国《家标：准混凝土结构设【计规范GB 5【0010作出—。的“应在板》。。的，未配：筋表：面布置温度、—收缩钢筋”的规定相！协调因为这一规定】很重要可以大大【减少新增《混，凝土面层《产生温度、收缩应】力引起的裂缝 】 ？ 5.2.3  】就理论分析而言在截！。面受拉区增》补主：筋加固钢筋》混凝土构《件其受力特征—与，加固施工是否—卸载有关当不—卸载：时，加固后的构件—工作属二次》受力性质存在着【。应变滞后问题—；当完全卸载—时加固后的构件工作！虽属一次受力—但由于受二次施【工的影响其截面仍】然不如一次施工的新！构件在这种情—况下计算似》乎应按不同模式【。进行然而试》验结果表明》倘若原构件》主筋的极限拉应【变均能达到现行设计！规，范规定？的0.01水平而】新增的主筋又—按，本规范的规定采用】了热轧钢筋则正截面！受弯破坏时两—种受力性《。质的新增主》筋均能屈服》因此不论《哪一种受力构件【均，可近：似地按一次受—力，计算只是在计算【中，应考虑到新增主筋在！连接构造上和—受，。。力状态上不可避免地！要受到种种影—响因素的综合作用】从而有？。可能导致其》强，度难以充分发挥故仍！应从保？。证安全？的角度出发对—。新增钢筋的强度进】行折减并统一取α】s＝0.9 【 ： ， 5.2.4—  由？于加固？后，的受弯构件正截【面承载力可以—近似地按照一次受】力构件计算且试验】也验证了《新增主筋一般能【够屈服因而》。可写出其《相对：界限受压区高度【ξb值如(5—.2：.，。4-：1)式所《示对该式《需要说？明的是新增钢—筋，位置处的初始—应变值计算公式的】确定问题这》个公式从表面—看来：似乎是根据χb＝】0.37《5h01推导的【其实是引用》原苏联H《.M.OHYΦ【PИEB对受—弯构件内力臂系【数的取值(即0.8！5)：推导得到的》规范：修，订组之所《以决定？引用该？值是因为注意—。到CECS 259！0规范早《在1990年—即已引用而我国【西南交通大学和【。东南大学也都认【为该：。值可以近似地—。。用于计算加固构【件初始？应变：而，不会有显著的偏差】另，外规：范修订组所做的试算！结果也表明采用【。该值偏于安全故决定！用以计算ε》s，1值如本规范(5】.2.4-2)【式，所示： ：