。 5.2 】 受弯？构件：。正截面加固计—算 ： ， 5.】2.1？  本？。条给出了加固—设计：常用的截面增—大形式但应指—出的是在混凝土受】压，。区增设？现浇：钢筋混凝土层的做法！。主要用于楼板的加】。。固对梁而言仅—在楼：层或屋面允许梁【顶面突出时》。才能使用因》此一：般只能用于某些【屋面梁、边》梁和独立梁的加【固；上部砌有墙体的！梁虽：然也可采用这种做】法但应考虑拆—墙是否？。方，便， 5.2！.，2  与CECS ！2，。590规范相—比本规范增加了关】于混凝土叠合层应】按构造要求配置【受压钢？筋和分布钢筋的规定！。其原因是为了提高】新增混凝《土面：层的安全性同时也为！了与现行国家标准混！凝土结构设计规范G！B 5？00：10：作出的“应在板【的未配筋表面布置】温度、收缩钢筋”的！规定相协调因为【这一规定很重要可以！大大减少新增混【凝土面层产》生温：度、收？缩应力引起的裂缝 ！ ： 5.2.3】  就理论分析而】言在截面受拉区增补！主筋加固钢筋混凝】土，构件其受力》特征：。与加固施工是否【卸载：有关当不卸载时【加固后的构件工作】属二次受力性质【存在着应《变滞后问题；当完全！卸载时加《。固后的构件工作虽属！一次受力但由于【受二次？施工的影响其—截面仍然不如一次】施工的新构件在这】种，情况下？计算似乎应按不同模！式进行然《而，试验结果表明倘若原！构件：主筋的极限》拉应变均《能达到？现行设计规范规【定的：0.01水平而新增！的主筋又按》本规范？的规定采用了热【轧钢筋则《正截面受弯破坏【时两：种受力性质》。的新增主筋均能屈服！因此不论哪一种受力！构，件均：可近似地按一次受力！计算只？是在计算中》应考虑？到新增主筋在—连接构造上》和受力状态》上不可避免地要受到！种种影响因素的综合！作用从而有可能【导致其强度》难，。。以，充分发挥《故仍应从保证安【全的角？度出发对《。新增：。钢筋的强度进行折】减并统一取αs【＝，0.9？ —5.2？.4 ？ 由于加固后的受】弯构：件正截？面承载力可以近似】地，按，照一次受力构—件计算且试验也【验，证了新增主筋一【般能够屈服因而【可写：出其：相对界限受压区高度！ξb值如(5.2】.4-1)式所【示对该式需》要说明？的是新增钢筋位【置，。处的初？始应变值计算—公式的确《定，。问题这个公式从表面！看来似乎《是根据χb＝0【.3：75h？01推导的其实是引！用，原苏联H.M—.，OHYΦ《PИ：EB对？受弯构件内力臂系数！的取值(即0.8】5)推导得》到的规范修订组【之所以决定》引用该值是》因为注意到C—ECS 2590】。。规范早在1990年！即已引用而我国西南！交通大学和》东南大学也都认为该！值可以近似地用于】计算：加固：构件初始应》变而不会有显—著的偏差另外规范】修订组所做的试【算，结果：也，表明采用该值偏于安！全故决定用以计算】εs1值《如本规范(5.2】。.4-2)》式所示 》