5.4【  受压构件正截】面加：固，计算 】 5.4.—1 ： 采用？增大截面加》固钢：。筋混凝土轴心—受压构？件(图？5.4.1)时其正！截面受压《承载力？应按下式确定 】 ： 】式中N构件加固【后的：轴向压力《设计值？(kN)； 】 ， ：φ构件稳定系—数根据加固后的【截面：尺寸：按，现，行国家标准》混凝土？结构设计规范—GB 500—。10的规定》值采用？； 》 ：Ac0、Ac构【件加固前《。混凝土截面面积和加！固后：新，增，部分混凝土》。截面面积(》mm2)； 【 ƒ》′y、？ƒ′y0《新增纵？向钢筋和原纵向钢】筋的抗？压强度设计值—(N/m《m2)； 》 》A′：。s新增纵向受压钢筋！的截面面《积(mm2)；【。 ？ αcs综合】考虑新？增混：凝土和钢筋强度利】用程：度的降低《系数取αc》。s值：为0.8 】 图！。5.4.1》  ：轴心：受压构件增大—截面加？固 — ，1新增纵向受力钢】筋；2？新增截面；3原【柱截面；4新—加箍筋 ！5.4.2  采用！增大截面加固钢筋混！凝土偏心受压—构件时其《矩形截？面，正截面承载》力应按下《列，公式确定(图5.】4.2) — — ： 式中ƒcc新】旧混：凝土组合截面的混凝！土轴心抗压强度设计！值(：N/mm2》)可近似《按确定；若有可【靠试验？。数据：。也可按？试验结果确》定； 】ƒc、ƒc0—分，。别，为新旧混凝土—轴心抗？压强度设计值(N/！mm2？)； 【。 σs0原构件【受，拉边或？受压较小《边纵向钢筋应力当】为小偏心受压构【件时图中σ》s0可能变》向；当？算得σs《0＞ƒ？y0：时取σs0＝ƒy】。0，；， ： σ》s受拉边或受压较】小边的新《增纵向钢《。筋应力(N》/mm2)；—当算得σs＞ƒ【。y时取σs＝ƒy】； 》。 As0原构件受！拉边或受压较小边纵！向钢筋截面面积(m！m，2)； 】 A′s0》原构件受《压，较大：边纵向钢筋》截面面？积(mm2)；【 《 e偏心距为轴向！。压力设计值》N的作用《点至：纵向受拉钢筋合力点！的距离按本节第5.！4.3条《确，定(m？m)； 《 ？ as0》原构件受拉边—或受压较小》边纵向钢筋合—力点到加固后截【面近边的距离(m】m)； 】 a′s0原构件受！压较大边纵》向钢筋合《力点到加固》后截面近《。。边的距离(》mm)； —。 as受拉边！。或受压较小》边新增纵向钢—。筋，合力点至《加，固后：截面近边的距离【(mm)； 】 a′》s受压较大》边新增纵向钢筋【合力点至加》固后截面《近边的距离(m【m)；？ h0受！拉边或受压较小边】新增纵向《钢筋合力《点至加固后截—面受压较《大边缘的距离(【mm)； ！ h01《原构件截面》。有效高？度(：mm) 《 ？ ？ ， ： 图5.4.2 ！ 矩形截面偏心【受压构件加》固的计算 》。 》5.4.《3，  轴向压力作用点！至纵向？受拉钢筋的合力作用！点的距离(偏—。。心距)？e应按下列规—定确定 — 【 ei＝e—0＋ea 》   ？。     (5.】4，.3-2) — 式中ei！。初始偏心距； 】 《a纵向受《拉钢：筋，的合力点至》截面：近边缘的《距离； ！e0轴向压力对【截面重心《的偏心距取为M/】N；当需要考虑二】。阶效应时M》应按国家标》准混凝？土结构设计规范GB！ 50010-【2010《。。第6.2.》4条规定的Cmη】nsM2乘》以修正系数ψ确【定即取M为ψ—CmηnsM2；】 ψ修正！系数当为对称形式】加固时取《ψ为1.2；当为】非，对称加固时》取ψ为1.》3； — ea附》加，偏心距按偏心方向】。截面最大尺寸h【确定；当h》≤60？0mm时取ea为2！0m：m；当h＞600m！m时取ea＝h【/30 《 ，