， ， 5.《4  受压》构件正截面加—固计算 ！ 5.4》.1  采》用增大截面加固【钢筋：混凝土轴心》受压构件(图5.】4.1)时其—正截面受压承载力应！。按下式？确定 ？ 】 式《中N构件《加，固后的轴向压—力设计值(》kN)； 【 ， φ构件稳—定系数根据》加固：后，。的，。截面尺？寸按现行国家标准】混凝土？结构设计《规范：GB ？5，。0010的规定值采！用，； Ac！0、A？c构件加固前—混凝土截面面积和加！固后新增部分混【凝，土截面面积(—mm：2)； 》 ƒ′—y、ƒ？′y0新增》纵向钢？筋和原纵向》钢筋的抗压强—度设计值(N—/mm？。2)； 《 ？ A？′s新增纵向—受，压钢筋的截》面面积(m》m2)； 】 αcs》综合考虑新》增，。混凝土和钢筋强【度利用程《度的降低《系数取αcs值为0！.8 — ， ， ： 图5.4】.1 ？ 轴心受压》构件增大截面加固】 《 1新《增纵向受力钢—筋；2新增截面；】3原柱截《面；4新加箍筋【 5.】4.2  》。。采用增大截面—加固钢筋混凝—土偏心受压构件时】其矩：形截：面，正截面承《载力应按下列公式】确定(图5》。.，4.2) 》 ！ 式中ƒcc新旧！。混凝土？组合截面的混凝土】轴心抗压《强度设计值》(，N，。/mm2)可近似】按确定；《若，有可靠试验数—据也可按试验结果】确定； 【 ƒc《、ƒc0分别为【新旧混凝土轴心【抗压强度设》计值(N/mm2)！； 【σs0原构件受拉】边或受压较小边纵】向，钢筋应力《当为小偏心受压构】件时图中σs0可能！变向；当算得σ【s0＞ƒy0时取σ！s0＝ƒy0；【 《 σs受拉边【或受压较小边的新增！纵向钢筋应》力(N/mm2【)；当算得σs【。＞ƒy时取σs＝ƒ！y； ？ As0原！构件受拉边或受压】较小边纵向钢筋截】面面积(m》m2)； 】 A？′，s0原构件受—压较：大边纵向钢筋—截面面积《(mm2)； 【 ？ e偏心距—为轴向压力》设，。计值：N的：作用点至《纵向受拉钢》筋合力点的距—离按本？节第：5.4？.3条？确定(mm)；【 ：。 ， as0原构件！受拉边？或受压较小边纵向】钢筋合？力点到加固》后，截面近边的距离(】mm)？。； 【a′：s0：原构件受压较大【边，纵向钢筋合》力点到加固后截面近！边，的，距离(？mm)？； — as受《拉边或受压较小【边新增纵《向钢筋合力点至加】固后截？面近边的距》离(mm)；— ， 》a′s受压较—大边新增纵向钢筋合！力点至加固》。后截面近边的—距，离(mm)； ！ h0受拉边或！。受压较小《边新增？纵向钢筋合力点【至加：固后截面《受压：较大边？缘的距离(mm)】； ： h0【1原构？件，截面有效高度—(mm) 】 【 图5.4》.2  《矩形截面偏》心受压构《件加固的计》算 ： 》5.：4，.3  《轴，向压力？作用点至纵向—受拉钢筋的合—力作用点《的距离(《。偏，。心距)e应按下列规！。定确定 】 ： ？ ：ei＝e《0＋ea 》   ？     (5.4！.3-2) 】 ？。式，中ei初始偏心距】； 》 ：a纵向受拉》钢筋的合《力点至截《面近边缘的距离；】 e0】。轴向压力对》截面重心的偏心【距取为？M/N；当需要考虑！二阶效应时M应【按，国家标准混凝土结】构设计？规范G？B 50010-2！010第6》.2.4条规定的】CmηnsM—2乘以修正系—数ψ：确定：即取：。M为ψCmηn【sM：2； ？ ？ ，。 ，ψ修正系数当为对】。称形：式加固时取ψ为1】.2；当为》非对称加固时取【ψ为：。1.3； ！ e：a附加偏心》距按偏心方向截面最！大尺寸？h确定；当h≤【600？mm时取e》a为20mm—；当h＞《600m《m时取e《a＝：h，/30 》