5.4  ！受压构？件正截面加固计算 ！ — 5.4.1 【 采用增大截面加固！钢筋：混凝土？轴心受？压构件(图5.4】.1)时其正—。截面受压承载力应按！下式确定 ！ ， 》 式：中N构件加固后【的轴：向压力设《计值(kN)； ！ φ构—件稳定系数根据【加固后的截面尺寸】按现行国家标准混凝！土结：构设计规范GB 5！00：10的规定值采用】； 【Ac：0，、，Ac构？件加固前《混，凝土截面《面积和加固后—新增部分混凝土截】面面积(mm2)】。； ƒ′！y、ƒ′y0新增纵！向钢：筋和原？纵，向钢筋的《。抗压强？度设计值《(N/mm2)； ！ ？ A′《s新增纵向受—压钢筋的截面面积(！mm：2)； — ， αcs综合【考虑新增《混凝土和钢筋强度利！。用程度的《降低系数取》αcs值为0—.8 》 ！图5.4.1—  轴心《受压构件增大截面加！。固 》 1新增纵向受力！钢筋；？2新增截《面；3原柱截面；4！新加箍筋 【 5《.4.2 》 采用增大截面【加固钢筋混凝土【偏心受压构件时其矩！形截面正截面承载力！应按下？列公式确定(图【5.4.2) 】 — 式》中ƒcc《新旧：混凝土组合》截面的？混凝土轴心抗压强度！设计值？(N/mm2)可近！。似按确定；》若有可？靠试验数据》也可按试验结果【确定：； ƒ】c、ƒc0》分别为？新旧混凝《土轴心？抗压强度《。设，计值(N/mm2)！； 》 ， σs0原》构件受拉边或受压较！小边纵向钢筋应【。力，。当为小偏心受压构】件时图中σs0可】能变向；当算得σ】s0＞ƒ《y，0时：取σs？0＝ƒy0； 【 σ—s受拉边或》受压较小《边的新？增纵向？钢筋应？力(N/mm2)】；当算得σs＞【ƒy时取σ》s＝ƒy； ！ A？s0原构件》受拉边或受压较小边！纵向钢？筋截面？面积(mm2—)； ？ 《 A′s0原—构件受？压较大边纵向钢【。筋截面面积(—mm2)； 】 e偏心距为轴！向压力设《计值N的作》用点至纵向受拉【钢筋合力点的距离按！本节第5.4.3】条确定(mm—)； ？ as0原！构件受拉边或—受压较小边纵向【钢筋合力点到加固后！截面近边的距—离(mm)； 】 a′—s，0原构？件受压较大边纵【向钢筋？合力点到加固后【截面近边的距离【(mm)；》 ， 《 as受《拉边：。或受压较小边新【增纵向钢筋》合力点至加固后截面！近边的距离(mm)！； — a′s受压较大】边新增纵向》钢筋合力《点至加固后截面近边！的距离(mm)；】。 h0】受拉边或受压较【小边新？。增纵向钢筋》合力：点至加固后截—面受压较《。大边缘的距》离(mm)； 】 h》。。01原构件截—面有效高度(mm)！ ， ？ ？ ， ： 图5.4.【2  矩形截面【偏心受压构件加固】的计算 【。 5.4.3【 ，。。 轴向？压力作用点至—纵向受？拉钢：筋的合力作用点的距！离(偏心距)—e应按？下列规定确定—。 】 ei＝【。e0：＋ea  》       (5！。.4.3-2) ！ 式中ei初！始偏心距； ！ a纵向受拉钢】筋的合？力，点至截面近边—缘的距离； 【 e0轴向】压，。力对截面重》心的：偏心距取为》M/N；当》需要考虑二》阶效应？时M应按国家标准混！凝，土，结构：设计规范GB 5】。。0010-2—010第《6.2？.4条规《定的C？m，ηnsM《2，乘以修正系数ψ确定！即取M为ψC—。mηnsM2；【 ， ， ψ修—正系：。数当为对称形—式加固？时取ψ为1.2；】当为非对称》加固时取ψ为1.】3； 《 《ea附？加，偏心距按偏心方【向截：面最大？尺寸h确定；当h】≤600mm时取】。ea为20mm；当！h＞600mm时取！ea：＝h/30 【