？ 5.？4 ：。 受：压构件正截面加【固计算 — ： 5.4.1】  采用增大截面加！固钢筋混凝土—轴心受压构件(【图5.4.》1)时其《正截面受压承载【力应按？下式：确定 【。。 式中！N构件加固后的【。轴向压力设计—值(kN)》； 《。 φ构件—稳定系数《根据加固《。后的截面尺寸按现行！国，家标准混凝》土结：构设计？规范GB 500】10的规定值—采用； ！Ac0、A》c构件加固前混【凝土截？面面积和加固后新增！部分混凝土》截面面积(》mm2？。)，。； 》 ， ƒ′y、ƒ′y】0新增纵向钢筋和原！纵向钢筋的》抗压强度设计—值(N/mm—2)：； — A′s《新增纵向受压钢【筋的截面面积—。(mm2)； 【 《 αcs综合考虑新！增混凝土和钢筋【强度利用程》度的降低系数取αc！s，值为0？.8 》 — 图5.4【.1  《轴心受？压构件增大截—面加固 】 1新增《。纵，向受力钢《筋；2新增截面；3！原柱截面；4—新加箍筋 ！ 5：.，。4.2  采—用增大截面加固钢筋！混凝土偏心》。受，压构：件，时其矩形截面正截面！承载力应按下—列公式确定》(图5.4》.2) — 】 式中ƒcc新旧】。混凝土组合截面的混！凝土轴心抗压—。强度设计值》。(N/m《m，。2)可近似按确定】；若有可靠试验数】据也可按试验—结果：确定；？ —ƒc、ƒ《c0分别为新旧混】凝，土轴心抗压强度【设计值(N/m【m2)； 】。 σs0原—构件受？拉边或？受压较？小边纵向钢》筋应力当为》小偏心受压构件【。时图：中σs0可能变向】；，当算得？σs0？。。＞ƒy0时取σs】0＝ƒy0；—。 》 σs受拉》边或受压较小边的】新增纵向钢筋应【力(：N/mm2》)；当算得σs＞ƒ！y时取σs＝ƒy】； ： ： As0原【构件受？拉边或受压较小边】纵，向钢筋截面面积(m！。m2：)；： —A，′s0原《构件受压较大边纵向！钢筋截？面面积(mm2)；！ 》 e偏心距为轴向压！力设计值《N的作用点至纵向】。受拉钢筋合力—点的距？离按本节第5.4.！3条确定《(mm)； 【 ， ？a，s0原构件受拉边或！受，压较小边纵向钢【筋合力点《到加固后截面近【边的距？离(mm《)； ？ a′s0！。。原构件受《压较：大边纵向钢筋合【力点到加固后截【面近：边的距离(》mm)； 》 a—s，受拉边或受压较小边！新，增纵：。向，钢筋合力点至加固】后截面近边的—距离(mm)； 】 a′【s受压较大边新增】纵，。向钢筋合力点—至加固后截面近边】的距离？(，mm)； 】 h0受拉边【或受压较小边新【增纵向钢筋》合力点至加固后截面！受压较大边》缘的距离(》mm)； ！ h01《原构件截《面有效高度(m【m) 】 —图5.4.2 【 矩形截面偏心受压！构，件加固的《计，算 ： 5.【4.3  轴向压】力作用点至纵向【受拉钢？筋的合力作用点的距！离(偏心距)—e应按下列》规定确定 》。 ！ ei＝e0＋e！a       】  (5《.4.？3-2) 》 ？ 式中ei初始】偏心距； 】。 ：a纵向？受拉钢筋的》合力点？至截面近边》缘的距离； —。 e0【轴向：。压力对截面重心的偏！心距取为M/N；当！需要考虑二》阶效应时《M应按国家标—准混凝土结构—设计规？范，GB 5《0010-201】0第6.2.4条规！定的C？。mηns《。M2乘以《修正系数ψ确—定即取？M为ψC《m，ηnsM《2，； ： 《 ψ修正系数当为对！称形式加固时取ψ】为，1.2；当》为，非对称加固时—取ψ为1.3； 】 ea附加！偏心距？按偏心方向》截，面最大尺寸h确定；！当h≤6《00m？m时取ea为2【0mm；当h＞【60：0，mm时？。取，ea＝h/30 】 ，